Главная страница Случайная страница Разделы сайта АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
от ползучести бетона ⇐ ПредыдущаяСтр 7 из 7
Для конструкции, состоящей из стальной балки со сплошной стенкой и объединенной с ней в уровне проезда железобетонной плиты (рисунок Щ.1), внутренние напряжения от ползучести бетона в общем случае надлежит определять по следующим формулам: на уровне центра тяжести бетонной части сечения (растяжение) (Щ.1) в крайней фибре нижнего пояса стальной балки (растяжение или сжатие) (Щ.2) в крайней фибре верхнего пояса стальной балки (сжатие) (Щ.3) в стержнях крайнего ряда ненапрягаемой арматуры плиты при Er = Ers = Est (сжатие) (Щ.4) потери предварительного напряжения напрягаемой арматуры (сжатие) (Щ.5) в крайней фибре бетона (растяжение) (Щ.6) Относительные деформации от ползучести бетона в уровне центра тяжести его сечения (рисунок Щ.1) надлежит вычислять по следующим формулам: относительные деформации, отвечающие напряжениям в стальной части сечения (Щ.7) относительные деформации, отвечающие напряжениям в бетонной части сечения (Щ.8) В формулах (Щ.1) – (Щ.8): a, b, n – параметры, связанные с податливостью бетонной и стальной частей сечения и определяемые из выражений: (Щ.9) (Щ.10) (Щ.11) – предельная характеристика ползучести бетона; g f – принимается по таблице 10.4; cn – нормативная деформация ползучести бетона, определяемая по 7.15 и приложению Р при уточнении с учетом приложения Т; s1, s bf , 1 – начальное напряжение сжатия соответственно на уровне центра тяжести сечения и в крайней фибре бетона от постоянных нагрузок и воздействий; – условное напряжение в уровне крайней фибры бетона, определяемое из выражения (Щ.12) – соответственно площадь, момент инерции, моменты сопротивления нижнего и верхнего поясов балки и крайнего ряда арматуры брутто стальной части сечения, включая арматуру; nr = Est / Erp – коэффициент приведения по 9.16. Остальные обозначения соответствуют 9.5 и 9.19 и рисунку Щ.1. Щ.2Ползучесть бетона допускается учитывать введением в расчет условного модуля упругости бетона Eef, kr, если в статически определимой конструкции все постоянные нагрузки, вызывающие напряжение в бетоне, прикладываются в одной стадии и при одной и той же схеме работы. Модуль Eef, kr следует определять по формуле , (Щ.13) где n, j kr – см. Щ.1. Внутренние напряжения от ползучести бетона для i -й фибры сечения следует вычислять по формуле , (Щ.14) где s i, ef, s i – напряжения от постоянных нагрузок, полученные при модуле упругости бетона соответственно Eef, kr и Eb. Щ.3 При учете ползучести бетона в статически неопределимых конструкциях необходимо определить внутренние напряжения и внешние силовые факторы (опорные реакции, изгибающие моменты и пр.), а также соответствующие деформации. Внутренние напряжения и внешние силовые факторы допускается вычислять методом последовательных приближений, принимая усилия s b, kr и Ab в центре тяжести бетонной части сечения за нагрузки (здесь s b, kr и Ab принимаются по Щ.1). При этом, выполняя расчет методом сил, бетонную часть сечения надлежит учитывать следующим образом: с модулем Eef, kr (см. Щ.2) – при определении основных и побочных перемещений; с модулем Eb – при определении напряжений в центре тяжести бетона от внешних силовых факторов, вызванных ползучестью. Выраженные через j kr значения предельной характеристики ползучести, используемые для определения s b, kr и Eef, kr при последовательных приближениях, приведены в таблице Щ.1.
Т а б л и ц а Щ.1
Щ.4 Прогибы конструкции от ползучести бетона следует определять, рассматривая стальную часть сечения под действием сил s krAb, приложенных в уровне центра тяжести сечения бетона. Для статически определимых конструкций имеет место равенство s kr = s b, kr; для статически неопределимых систем s kr равно сумме внутренних напряжений и напряжений от внешних силовых факторов, вызванных ползучестью. Щ.5 Деформации обжатия замоноличенных бетоном поперечных швов сборной железобетонной плиты необходимо учитывать в расчетах, если продольная арматура плиты не состыкована в швах и при этом плита не имеет предварительного напряжения в продольном направлении. Деформации обжатия поперечных швов следует учитывать введением в выражения для a, b, Eef, kr (см. Щ.1 и Щ.2) обобщенной характеристики ползучести бетона и обжатия поперечных швов j kr, d, определяемой по формуле , (Щ.15) где L – длина сжатой постоянными нагрузками и воздействиями железобетонной плиты; SD d – суммарная деформация обжатия поперечных швов, расположенных на длине L; j kr – принимается по Щ.1; Eb, Rb – принимаются по 7.24 и 7.32. При отсутствии опытных данных величину D d, см, допускается вычислять по формуле D d = 0, 005 + 0, 00035 bd, (Щ.16) где bd – ширина шва (зазор между торцами сборных плит). Щ.6 Учет виброползучести бетона следует выполнять введением в расчет условного модуля упругости бетона Enkr, вычисляемого по Щ.2, с заменой j kr на j nkr, определяемой по формуле , (Щ.17) где r1 = smin, 1/smax, 1 – характеристика цикла начальных напряжений в бетоне, определенных без учета виброползучести и ползучести; j kr , cn – принимаются по Щ.1.
|