Особливості будови, фізичних явищ, розрахунок співвідношень, заступних схем ССТ:низьковольтних, високочастотних, багатообмоткових.

💸 Как сделать бизнес проще, а карман толще?

Тот, кто работает в сфере услуг, знает — без ведения записи клиентов никуда. Мало того, что нужно видеть свое раписание, но и напоминать клиентам о визитах тоже. Проблема в том, что средняя цена по рынку за такой сервис — 800 руб/мес или почти 15 000 руб за год. И это минимальный функционал. Нашли самый бюджетный и оптимальный вариант: сервис VisitTime.
⚡️ Для новых пользователей первый месяц бесплатно. А далее 290 руб/мес, это в 3 раза дешевле аналогов. За эту цену доступен весь функционал: напоминание о визитах, чаевые, предоплаты, общение с клиентами, переносы записей и так далее.
✅ Уйма гибких настроек, которые помогут вам зарабатывать больше и забыть про чувство «что-то мне нужно было сделать».
Сомневаетесь? нажмите на текст, запустите чат-бота и убедитесь во всем сами!

Мікротрансформатори низької напруги до 500 В і частоти f = 200Гц з номінальною потужністю Р_н = 10...200 Вт завдяки незначній товщині ізоляції їх провідників та малими ізоляційними проміжками відзначаються малими потоками розсіяння первинних та вторинних обмоток. Тому індуктивними опорами розсіяння X₁, X₂^’ порівняно з їх активними опорами R₁, R₂^’ зазвичай нехтують [1].

Маса сталі М_ст у мікротрансформаторів за абсолютною величиною є невеликою, активна складова струму неробочого режиму І_0а порівняно зі струмом намагнічування І_т також незначна, а відносне значення струму неробочого режиму І₀ дорівнюватиме

(1)

де

- уявна номінальна потужність, яка для заданого спаду напруги трансформатора

є пропорційною електромагнітній потужності

; а - базовий лінійний розмір трансформатора, пропорційним якому вважаємо всі інші розміри; Q_μ -повна і q_μ - питома намагнічувальні потужності трансформатора; М_ст - маса сталі. Отже, значення струму намагнічування мікротрансформаторів, згідно з (1) із збільшенням потужності збільшується обернено пропорційно їх лінійним розмірам.

Переважно масу мікротрансформаторів обмежують, в т.ч. і масу сталі, внаслідок чого зростає питома потужність намагнічування q_μ. Це зумовлює додаткове зростання струму намагнічування до 20...40% від номінального. Його зростанню сприяє і значна довжина повітряних стиків між листами магнітопроводу порівняно з відносно короткою довжиною сталевого магнітопроводу.

Із зменшенням потужності мікротрансформатора Р_н ≡ а⁴ об'єм його \/_т ≡ а³ зменшується повільніше, і ще повільніше зменшується його площа охолодження F ≡ а². Тому для повного використання теплових можливостей ізоляції обмотки мікротрансформатора, щоб мінімізувати його масогабаритні показники, слід дещо збільшити його електромагнітні навантаження: індукцію в осерді та густину струму в обмотках. Тоді, правда, збільшиться опір короткого замикання трансформатора R_к =R₁+ R₂^’ й активна складова напруги короткого замикання DUT. Очевидно, що при збільшенні електромагнітних навантажень в трансформаторі зростуть втрати і зменшиться коефіцієнт віддачі η.

Отже, проектуючи мікротрансформатор, доцільно зменшити його масогабаритні показники за рахунок збільшення їх електромагнітних навантажень. Але це збільшить спад напруги на трансформаторі і зменшить коефіцієнт віддачі, які можуть лімітувати значення електромагнітних навантажень.

Компромісу можна досягти, чітко визначивши залежність між геометричними розмірами трансформатора, його електромагнітними навантаженнями і спадом напруги в трансформаторі

_Т або допустимою температурою нагріву обмоток трансформатора θ _т.

Для мікротрансформатора броневої конструкції (рис. 1.1) залежність потужності Р₂ від його геометричних розмірів можна представити так:

Рис. 1.1 Геометричні розміри мікротрансформатора броневої конструкції.

Вважається, що задані: максимальна індукція в стрижні В_Т, частота f_T, коефіцієнти заповнення площі: магнітопроводу - сталлю k_ст, вікна обмотки - міддю k_м.

Щоб формалізувати задачу визначення оптимальних геометричних розмірів трансформатора та їх співвідношень при заданій потужності Р₂ і спаді напруги

_Т за критерієм мінімального об'єму V_T, мінімальної маси М_T або вартості W_T - вводять функції мети відповідно: Р₂ / V_T Р₂ / М_T або Р₂/ W_T. При формуванні цих функцій зі співвідношенням (2) доцільно виразити їх через відносні геометричні розміри, прийнявши за базовий розмір, наприклад ширину стрижня магнітопроводу а (рис):

Тоді аргументами всіх вже згаданих функцій мети з врахуванням обмежень: заданих значень спаду напруги, частоти, коефіцієнтів заповнення сталі магнітопроводу та вікна обмотки з умовою забезпечення, наприклад мінімального об'єму, — будуть відносні розміри х, у, z та індукція В_T.

Функція

записується тоді в повному вигляді:

де

– питома маса відповідно сталі магнітопровода та міді котушки з ізоляцією:

Тоді оптимальні співвідношення розмірів x_ov, y_ov, z_ov визначають з умов існування часткових максимумів функції мети, наприклад за мінімумом об'єму

Розв'язки системи рівнянь (6) є значеннями координат глобального оптимуму. Вони можуть коригуватися заданими граничними значеннями Δ U_T, η υ _m та умовами дискретності конструкційних і технологічних параметрів (шириною стрічки, типорозмірами серійних магнітопроводів тощо).Виходячи із заданої потужності Р₂, визначають з (4а) базовий розмір а_v_.

Аналогічно оптимізують відносні розміри трансформатора x_ov, y_ov, z_ov, а потім і базовий розмір а_м за критерієм маси трансформатора М

а також його вартості W врахуванням зазначених обмежень.

Компромісний оптимум розмірів трансформатора за мінімумом маси і одночасно вартості трансформатора визначають загальноприйнятим методом: вводячи вагові коефіцієнти k_M та k_W і для цих критеріїв сумісно розв'язують систему рівнянь

Автором складено програму оптимізаційних розрахунків бро-невого мікротрансформатора за функціями мети (6) з обмеженням спаду напруги на трансформаторі Δ U_T_%. Ці розрахунки для мікротрансформатора потужністю 50 Вт при Δ U_T_% = 10% для стандартної ширини стрічки магнітопроводу а = 25мм дали такі оптимальні співвідношення розмірів трансформатора: x_ov =1, 1; y_ov =2, 1; z_ov =2, 5.

Трансформатори серії TTS призначені для живлення кіл керування, місцевого освітлення, сигналізації і автоматики, з встановленням на шині TS35.

Трансформатори серії ОСВР1М (однофазні, сухі, модернізовані, встановлювані в оболонки вибухозахищеного і гірського обладнання) призначені для живлення кіл керування гірського обладнання. Кліматичне виконання У категорія 3 по ГОСТ 15150.

Трансформатори мають підвищену ізоляцію обмоток і підвищену стійкість до перенапруг мережі.

Однофазні уніфіковані трансформатори серії ТПН на напругу мережі 220V 50Hz передбачені для роботи в джерелах живлення РЭА і колах керування електричних мереж. Виконуються трансформатори на броньових магнітопроводах типу ШЛ, ШЛМ, ПЛ, ПЛМ як в каркасному так і в бескаркасному варіанті. Можлива герметизація трансформаторів.