Сервис онлайн-записи на собственном Telegram-боте
Тот, кто работает в сфере услуг, знает — без ведения записи клиентов никуда. Мало того, что нужно видеть свое расписание,
но и напоминать клиентам о визитах тоже. Нашли самый бюджетный и оптимальный вариант: сервис VisitTime.
Для новых пользователей первый месяц бесплатно.
Чат-бот для мастеров и специалистов, который упрощает ведение записей:
— Сам записывает клиентов и напоминает им о визите;
— Персонализирует скидки, чаевые, кэшбэк и предоплаты;
— Увеличивает доходимость и помогает больше зарабатывать;
Начать пользоваться сервисом
Как продвинуть сайт на первые места?
Вы создали или только планируете создать свой сайт, но не знаете, как продвигать?
Продвижение сайта – это не просто процесс, а целый комплекс мероприятий,
направленных на увеличение его посещаемости и повышение его позиций в поисковых системах.
Ускорение продвижения
Если вам трудно попасть на первые места в поиске самостоятельно, попробуйте технологию Буст,
она ускоряет продвижение в десятки раз, а первые результаты появляются уже в течение первых 7 дней.
Если ни один запрос у вас не продвинется в Топ10 за месяц, то в SeoHammer за бустер вернут деньги.
Начать продвижение сайта
Анализ деформации зеркала на мембранно-технологической разгрузке в основном положении
Фома поверхности зеркала контролируется интерферометром с корректором волнового фронта. Корректор волнового фронта преобразует плоский волновой фронт в асферический, в соответствии с формой поверхности, отраженный фронт снова возвращается в интерферометр и сравнивается с плоским эталонным волновым фронтом. (рис. 4.2).
На рис. 4.3. представлена форма волнового фронта отраженного от зеркала на штатной разгрузке зеркала в телескопе, выполненная заказчиком, фирмой AMOS. Среднеквадратичеая ошибка поверхности (RMS) составляет 9.102 нм. Данные расчеты были проверены и пересчитаны. Результаты представлены на рис. 4.4. Среднеквадратичная ошибка волнового фронта (RMS(W)=0.021 l) равна 6.6 nm, что близко к значениям, полученным AMOS.

Рисунок 4.1. Схема расположения 69 инваровых элементов, которые базируются на мембранно-технологической разгрузке
Рисунок 4.2. Контроль формы поверхности зеркала c интерферометром с корректором волнового фронта: а) схема контроля; б) корректор волнового фронта; в) интерферометр с корректором.
На рис. 4.5 представлены результаты расчета деформаций волнового фронта при помещении зеркала на технологическую разгрузку в те же точки детали. В этом случае ошибка волнового фронта RMS(W)=0.097 l, что составляет величину 30.7 нм на поверхности детали.
Забиваем Сайты В ТОП КУВАЛДОЙ - Уникальные возможности от SeoHammer
Каждая ссылка анализируется по трем пакетам оценки: SEO, Трафик и SMM.
SeoHammer делает продвижение сайта прозрачным и простым занятием.
Ссылки, вечные ссылки, статьи, упоминания, пресс-релизы - используйте по максимуму потенциал SeoHammer для продвижения вашего сайта.
Что умеет делать SeoHammer
— Продвижение в один клик, интеллектуальный подбор запросов, покупка самых лучших ссылок с высокой степенью качества у лучших бирж ссылок.
— Регулярная проверка качества ссылок по более чем 100 показателям и ежедневный пересчет показателей качества проекта.
— Все известные форматы ссылок: арендные ссылки, вечные ссылки, публикации (упоминания, мнения, отзывы, статьи, пресс-релизы).
— SeoHammer покажет, где рост или падение, а также запросы, на которые нужно обратить внимание.
SeoHammer еще предоставляет технологию Буст, она ускоряет продвижение в десятки раз,
а первые результаты появляются уже в течение первых 7 дней.
Зарегистрироваться и Начать продвижение
Появление зональной ошибки на детали объясняется следующим образом. На штатной разгрузке используются неодинаковые силы реакции в точках приложения усилий, а на мембранно-пневматической оправе они одинаковые. За вычетом данной зональной ошибки карта волнового фронта такая же, как для случая штатной разгрузки (рис. 4.4).

Рисунок 4.3. Расчетная форма волнового фронта зеркала на штатной разгрузке
Для данного случая рассчитаны компенсаторы для мембранно-пневматических опор зеркала, задача которых получить разгруженное состояние зеркала, близкое к представленному на рис. 4.4.
Результаты расчетов представлены в таблице 4.1. В таблице приведены высоты опор технологической оправы от базовой плоскости (2-я колонка). Самая низкая площадка в 4-м ряду взята за «0» и в 3-й колонке приведены значения высот относительно нулевой площадки. В скобках приведена поправка к данной высоте, которую необходимо добавить к величине компенсатора. В 5-й колонке приведены высоты площадок детали (в соответствии с сертификатом SCHOTT, рис. 4.6). Все они находятся ниже номинального уровня и поэтому данную поправку необходимо вычесть из высоты компенсаторов.


Рисунок 4.4. Расчетная интерферограмма и карта волнового фронта на штатной разгрузке (внешний диаметр 3600 мм, внутренний 1166 мм). Основные регулярные ошибки исключены.

Рисунок 4.5 Расчетная карта волнового фронта на пневмоопорах (внешний диаметр 3600 мм, внутренний 1166 мм). RMS(W)=0.097 l.
Сервис онлайн-записи на собственном Telegram-боте
Попробуйте сервис онлайн-записи VisitTime на основе вашего собственного Telegram-бота:
— Разгрузит мастера, специалиста или компанию;
— Позволит гибко управлять расписанием и загрузкой;
— Разошлет оповещения о новых услугах или акциях;
— Позволит принять оплату на карту/кошелек/счет;
— Позволит записываться на групповые и персональные посещения;
— Поможет получить от клиента отзывы о визите к вам;
— Включает в себя сервис чаевых.
Для новых пользователей первый месяц бесплатно.
Зарегистрироваться в сервисе

Рисунок 4.6. Пример величин высот площадок на заготовке главного зеркала ARIES, Target Value – требуемая высота площадки, Actual Value- действительная высота площадки.
Таблица 4.1
№ опоры
| Высота опор
(mm)
| Поправка высоты относительно уровня 4-го ряда, (мм)
dh1
| Высоты площадок (мм)
| Поправка высоты (мм)
dh2
| 1 ряд
|
| 177.10
| 86.30 (0.70)
| 96.90
| -0.10
|
| 177.09
| 86.29 (0.71)
| 96.91
| -0.09
|
| 177.07
| 86.27 (0.73)
| 96.91
| -0.09
|
| 177.10
| 86.30 (0.70)
| 96.92
| -0.08
|
| 177.10
| 86.30 (0.70)
| 96.91
| -0.09
|
| 177.12
| 86.32 (0.68)
| 96.94
| -0.06
|
| 177.12
| 86.32 (0.68)
| 96.94
| -0.06
|
| 177.10
| 86.30 (0.70)
| 96.95
| -0.05
|
| 177.15
| 86.35 (0.65)
| 96.84
| -0.16
|
| 177.10
| 86.30 (0.70)
| 96.56
| -0.44
|
| 177.10
| 86.30 (0.70)
| 96.92
| -0.08
|
| 177.11
| 86.31 (0.69)
| 96.91
| -0.09
|
| 177.11
| 86.31 (0.69)
| 96.64
| -0.36
|
| 177.13
| 86.33 (0.67)
| 96.58
| -0.42
|
| 177.10
| 86.30 (0.70)
| 96.64
| -0.36
|
| 177.09
| 86.29 (0.71)
| 96.51
| -0.49
|
| 177.14
| 96.34 (0.66)
| 96.62
| -0.38
|
| 177.15
| 86.35 (0.65)
| 96.59
| -0.41
|
| 177.10
| 86.30 (0.70)
| 96.78
| -0.22
|
| 177.11
| 86.31 (0.69)
| 96.83
| -0.17
|
| 177.12
| 98.32 (0.68)
| 96.86
| -0.14
|
| 177.12
| 86.32 (0.68)
| 96.87
| -0.13
|
| 177.10
| 86.30 (0.70)
| 96.88
| -0.12
|
| 177.10
| 86.30 (0.70)
| 96.90
| -0.10
| 2 ряд
|
| 143.49
| 52.69 (-0.19)
| 62.17
| -0.33
|
| 143.51
| 52.71 (-0.21)
| 62.21
| -0.29
|
| 143.51
| 52.71 (-0.21)
| 62.14
| -0.36
|
| 143.44
| 53.44 (0.06)
| 62.13
| -0.37
|
| 143.52
| 52.72 (-0.22)
| 62.46
| -0.04
|
| 143.50
| 52.70 (-0.20)
| 62.46
| -0.04
|
| 143.50
| 52.70 (-0.20)
| 52.46
| -0.04
|
| 143.45
| 52.65 (-0.15)
| 62.09
| -0.41
|
| 143.45
| 52.65 (-0.15)
| 62.14
| -0.36
|
| 143.50
| 52.70 (-0.20)
| 62.21
| -0.29
|
| 143.50
| 52.70 (-0.20)
| 62.47
| -0.03
|
| 143.45
| 52.65 (-0.15)
| 62.34
| -0.16
|
| 143.47
| 52.67 (-0.17)
| 62.27
| -0.33
|
| 143.45
| 52.65 (-0.15)
| 62.11
| -0.39
|
| 143.47
| 52.67 (-0.17)
| 62.39
| -0.11
|
| 143.49
| 52.69 (-0.19)
| 62.29
| -0.21
|
| 143.47
| 52.67 (-0.17)
| 62.46
| -0.04
|
| 143.47
| 62.67 (-0.17)
| 62.14
| -0.36
| 3 ряд
|
| 112.85
| 22.05 (1.45)
| 33.33
| -0.17
|
| 112.79
| 21.99 (1.51)
| 33.23
| -0.27
|
| 112.75
| 21.95 (1.55)
| 33.24
| -0.26
|
| 112.75
| 21.95 (1.55)
| 33.23
| -0.27
|
| 112.72
| 21.92 (1.58)
| 33.06
| -0.44
|
| 112.82
| 22.02 (1.48)
| 33.30
| -0.20
|
| 112.69
| 21.89 (1.61)
| 33.23
| -0.27
|
| 112.90
| 22.10 (1.40)
| 33.34
| -0.16
|
| 112.73
| 21.93 (1.57)
| 33.27
| -0.23
|
| 112.80
| 22.00 (1.50)
| 33.35
| -0.15
|
| 112.75
| 21.95 (1.55)
| 33.26
| -0.24
|
| 112.80
| 22.00 (1.50)
| 33.21
| -0.29
|
| 112.74
| 21.60 (1.90)
| 33.33
| -0.17
|
| 112.73
| 21.93 (1.57)
| 33.25
| -0.25
|
| 112.81
| 22.01 (1.49)
| 33.37
| -0.13
| 4 ряд
|
| 90.85
| -0.05
| 9.93
| -0.07
|
| 90.83
| -0.03
| 9.90
| -0.10
|
| 90.83
| -0.03
| 9.88
| -0.12
|
| 90.84
| -0.04
| 9.69
| -0.31
|
| 90.83
| -0.03
| 9.84
| -0.16
|
| 90.83
| -0.03
| 9.86
| -0.14
|
| 90.81
| -0.01
| 9.87
| -0.13
|
| 90.80
| 0.00
| 9.84
| -0.16
|
| 90.80
| 0.00
| 9.89
| -0.11
|
| 90.81
| -0.01
| 9.82
| -0.18
|
| 90.82
| -0.02
| 9.91
| -0.09
|
| 90.85
| -0.05
| 9.90
| -0.10
|
В таблице 4.2 приведены номера опор и их гравировка на корпусе (в скобках), измеренная высота мембраны при высоте эталонной мембраны 39.00 мм, вычисленная высота компенсатора 43-Hкорр.ср.. В последней колонке окончательная высота компенсатора после суммирования поправок dh1 и dh2.
Таблица 4.2
Hнастр. = 43 мм
№ опоры
| H кор. ср. (мм)
| Высота
компенсатора мм
| Поправка на высоту опор (мм)
dh1
| Поправка на высоту площадок (мм) dh2
| Окончательная высота компенсаторов (мм)
| 1 ряд
| 1 (1222)
| 37.93
| 5.07
| 0.70
| -0.10
| 5.67
| 2 (2142)
| 38.63
| 4.37
| 0.71
| -0.09
| 4.99
| 3 (1362)
| 38.22
| 4.78
| 0.73
| -0.09
| 5.42
| 4 (1373)
| 38.07
| 4.93
| 0.70
| -0.08
| 5.55
| 5 (1672)
| 39.48
| 3.52
| 0.70
| -0.09
| 4.13
| 6 (602)
| 37.45
| 5.55
| 0.68
| -0.06
| 6.17
| 7 (1442)
| 37.28
| 5.72
| 0.68
| -0.06
| 6.34
| 8 (632)
| 38.75
| 4.25
| 0.70
| -0.05
| 4.90
| 9 (1782)
| 36.65
| 6.35
| 0.65
| -0.16
| 6.84
| 10 (652)
| 37.37
| 5.63
| 0.70
| -0.44
| 5.89
| 11 (792)
| 37.11
| 5.89
| 0.70
| -0.08
| 6.51
| 12 (562)
| 38.58
| 4.42
| 0.69
| -0.09
| 5.02
| 13 (1852)
| 37.64
| 5.36
| 0.69
| -0.36
| 5.59
| 14 (512)
| 38.61
| 4.39
| 0.67
| -0.42
| 4.64
| 15 (392)
| 38.20
| 4.80
| 0.70
| -0.36
| 5.14
| 16 (2843)
| 38.50
| 4.50
| 0.71
| -0.49
| 4.72
| 17 (1692)
| 38.29
| 4.71
| 0.66
| -0.38
| 4.99
| 18 (1353)
| 37.63
| 5.37
| 0.65
| -0.41
| 5.61
| 19 (762)
| 39.46
| 3.54
| 0.70
| -0.22
| 4.02
| 20 (772)
| 37.82
| 5.18
| 0.69
| -0.17
| 5.70
| 21 (852)
| 37.75
| 5.25
| 0.68
| -0.14
| 5.79
| 22 (2562)
| 39.35
| 3.65
| 0.68
| -0.13
| 4.20
| 23 (1802)
| 36.61
| 6.39
| 0.70
| -0.12
| 6.97
| 24 (482)
| 37.77
| 5.23
| 0.70
| -0.10
| 5.83
| 2 ряд
| 25 (522)
| 37.77
| 5.23
| -0.19
| -0.33
| 4.71
| 26 (53)
| 39.01
| 3.99
| -0.21
| -0.29
| 3.49
| 27 (1943)
| 37.27
| 5.73
| -0.21
| -0.36
| 5.16
| 28 (1232)
| 38.29
| 4.71
| 0.06
| -0.37
| 4.40
| 29 (672)
| 38.57
| 4.43
| -0.22
| -0.04
| 4.17
| 30 (1502)
| 37.10
| 5.90
| -0.20
| -0.04
| 5.66
| 31 (1712)
| 37.49
| 5.51
| -0.20
| -0.04
| 5.27
| 32 (63)
| 39.08
| 3.92
| -0.15
| -0.41
| 3.36
| 33 (752)
| 39.20
| 3.80
| -0.15
| -0.36
| 3.29
| 34 (1452)
| 38.30
| 4.70
| -0.20
| -0.29
| 4.21
| 35 (1592)
| 37.63
| 5.37
| -0.20
| -0.03
| 5.14
| 36 (33)
| 39.49
| 3.51
| -0.15
| -0.16
| 3.20
| 37 (1682)
| 36.88
| 6.12
| -0.17
| -0.33
| 5.62
| 38 (613)
| 38.29
| 4.71
| -0.15
| -0.39
| 4.17
| 39 (622)
| 38.60
| 4.40
| -0.17
| -0.11
| 4.12
| 40 (572)
| 38.20
| 4.80
| -0.19
| -0.21
| 4.40
| 41 (662)
| 38.03
| 4.97
| -0.17
| -0.04
| 4.76
| 42 (812)
| 37.64
| 5.36
| -0.17
| -0.36
| 4.83
| 3 ряд
| 43 (492)
| 38.03
| 4.97
| 1.45
| -0.17
| 6.25
| 44 (1333)
| 36.54
| 6.46
| 1.51
| -0.27
| 7.70
| 45 (742)
| 38.76
| 4.24
| 1.55
| -0.26
| 5.53
| 46 (592)
| 37.77
| 5.23
| 1.55
| -0.27
| 6.51
| 47 (1832)
| 37.65
| 5.35
| 1.58
| -0.44
| 6.49
| 48 (722)
| 39.06
| 3.94
| 1.48
| -0.20
| 5.22
| 49 (1073)
| 37.29
| 5.71
| 1.61
| -0.27
| 7.05
| 50 (462)
| 37.36
| 5.64
| 1.40
| -0.16
| 6.88
| 51 (822)
| 37.99
| 5.01
| 1.57
| -0.23
| 6.35
| 52 (2083)
| 37.80
| 5.20
| 1.50
| -0.15
| 6.55
| 53 (582)
| 37.14
| 5.86
| 1.55
| -0.24
| 7.17
| 54 (833)
| 37.89
| 5.11
| 1.50
| -0.29
| 6.32
| 55 (1822)
| 37.46
| 5.54
| 1.90
| -0.17
| 7.27
| 56 (1262)
| 38.05
| 4.95
| 1.57
| -0.25
| 6.27
| 57 (472)
| 37.02
| 5.98
| 1.49
| -0.13
| 7.34
| 4 ряд
| 58 (262)
| 39.15
| 3.85
| -0.05
| -0.07
| 3.73
| 59 (342)
| 38.62
| 4.38
| -0.03
| -0.10
| 4.25
| 60 (1402)
| 38.65
| 4.35
| -0.03
| -0.12
| 4.20
| 61 (1292)
| 39.02
| 3.98
| -0.04
| -0.31
| 3.63
| 62 (1912)
| 37.48
| 5.52
| -0.03
| -0.16
| 5.33
| 63 (702)
| 38.95
| 4.05
| -0.03
| -0.14
| 3.88
| 64 (1732)
| 37.38
| 5.62
| -0.01
| -0.13
| 5.48
| 65 (2043)
| 37.22
| 5.78
| 0.00
| -0.16
| 5.62
| 66 (732)
| 37.02
| 5.98
| 0.00
| -0.11
| 5.87
| 67 (1722)
| 37.33
| 5.67
| -0.01
| -0.18
| 5.48
| 68 (1022)
| 37.36
| 5.44
| -0.02
| -0.09
| 5.33
| 69 (692)
| 37.87
| 5.13
| -0.05
| -0.10
| 4.98
|
|