Расчет добычи конденсата по данным дифференциальной конденсации.

Под дифференциальной конденсацией (ДК) понимается пр-с выпадения ж-й у/в фазы путем снижения Р в гкс медленными темпами. По результатам лабораторных экспериментов на бомбе PVT строится изотерма ДК при Т_пл. Допущения исп-е при расчете: 1) начальный состав г не претерпевает каких-либо существенных изменений как по площади, так и по толщине продуктивного пласта, 2) Р во всем пласте снижается равномерно, без формирования значительной депрессионной воронки. Кол-во извлекаемого из залежи стабильного конденсата за любой i-й достаточно малый период разр-ки залежи, приведенное к Р_ат и Т_ст, находится по следующей формуле:

DQ_ki^ст=q_ki^ст( _i)× DQ_i^ст (1)

где DQ_ki^ст и DQ_i^ст - соответственно добытые кол-ва стабильного к-та и г за i-й интервал разр-ки (приведенные к Р_ат и Т_ст), q_ki - среднее содержание стабильного к-та в добываемом г за рассматриваемой период, _i - среднее Р в залежи или дренируемой зоне пласта на середину i-ого интервала. Содержание стабильного к-та в добываемом газе при нек-м среднем пластовом давлении Р:

q_k(P)=q_k(P_н)-q_kn() (2)

где q_k(P_н) - начальное потенциальное содержание стабильного конденсата в газе (при начальном давлении P_н), q_kn()- потери стабильного конденсата в пласте опр-яются по изотерме дифференциальной конденсации.

Суммарное кол-во стабильного конденсата Q_к к n-ому моменту времени опр-яется по фор-ле:

Q_k^ст=SDQ_ki=SDq_ki()× DQ_i^ст (3)

Очевидно, что суммарная добыча конденсата существенным образом опр-яется добычей г. Другими словами, коэф-нт конденсатоотдачи зав-т от коэф-нта газоотдачи. Обе части соотношения (3) разделим на начальные запасы конденсата q_k(P_н)× Q_зап Кроме того, правую часть умножим и разделим на суммарное кол-во г:

Q_доб(t)=SDQ_i^ст

Q_k(t)/(q_k(P_н)× Q_зап)=Sq_ki( _i)× DQ_i^ст/(q_k(Р_н) DQ_зап)*Q_доб(t)/Q_зап или h_k= b/(q_k(P_н))×, где b - коэф-нт газоотдачи, h_k - коэф-нт конденсатоотдачи пласта:

=1/(Q_доб(t))Sq_ki( _i)× DQ_i^ст

Физический смысл - среднее содержание конденсата в добытом с начала разр-ки газе.

20.Методика расчета показателей разработки газовой залежи при газовом режиме для заданной динамики темпа отбора газа и технологического режима эксплуатации " средней" скважины с постоянной депрессией на пласт.

Известны: запасы г, начальное Р_пл и Т_пл, глубина пласта, пар-ры средней скв-ны, динамика отбора г. Пласт имеет форму, близко к круговой.

Скважины характеризуются равномерным размещением, т.е. в любой момент ремени будет выполняться соот-ие:

q₁(t)/ W₁= q₂(t)/ W₂=….= q_n(t)/ W_n

Опр-ть: динамику падения средневзвешенного Р_пл, Р_заб, Р_ус, дебита скв-н, кол-во добывающих скв-н.

Уравнение материального баланса при газовом режиме

(t)/z()=P_н/z_н-Р_ат× Т_пл× Q_доб^ст(t)/( W_н× Т_ст) (1)

Q_доб^ст(t)=интегр(0, t) Q^ст(t)dt (2)

Q_доб^ст(t_k)=∑ Q^ст(t_i)

При t≤ T_I: Q_доб^ст(t)= интегр(0, t)ctdt=ct²/2

При T_I< t≤ T_II:

Q_доб^ст(t)=c T_I²/2 + Q_пост^ст(t- T_I)

(t)=[ (t)/ z()]z() (3) – требует проведение итерационных процедур

Уравнение притока г к средней скв-е:

²(t)-Р_с²(t)=A_ср× q_ср(t)+B_ср× q_ср²(t) (4)

Используя св-ва техноло-го режима (5)

И решая уравнение (4), получим (6)

d_ср= (t)-Р_с(t)=const (5)

q_ср=-А_ср/(2× В_ср)+[A_ср²/(4× B_ср²)+(2× (t)-d_ср)× d_ср/B_ср]^{0, 5} (6)

n(t)=Q^ст(t)/[0, 365× q_ср(t)к_Э] (7)

_С(t)= (t)- d_ср

Р_у(t)=[Р_с²(t)× e^-2S+λ (e^-2S-1)× q²]^{0, 5}

λ =1, 377× z² _ср× Т_ср²/d_НКТ⁵

Ср=(С+У)/2