Главная страница Случайная страница
Разделы сайта
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Figure 6.5 — Width of section for members with locally concentrated reinforcement
|
|
| (7) Армовані елементи кам’яної кладки з показником гнучкості, розрахованим згідно 5.5.1.4, більше 12 можна проектувати, застосовуючи принципи та правила неармованих елементів з 6.1. При цьому слід враховувати впливи другого порядку у вигляді додаткового проектного моменту Мad: | (7) Reinforced masonry members with a slenderness ratio, calculated in accordance with 5.5.1.4, greater than 12, may be designed using the principles and application rules for unreinforced members in 6.1, taking into account second order effects by an additional design moment, M ad; |
Мad= 
(6.25)
| де NEd – проектне значення вертикального навантаження; hef - ефективна висота стіни; t – товщина стіни. (8) Армовані елементи кам’яної кладки, що витримують невелику осьову силу, можна використовувати для роботи на згин, тільки якщо проектний осьовий тиск σ d не переважає: | where: N ed is the design value of the vertical load; h cr is the effective height of the wall; l is the thickness of the wall. (8) Reinforced masonry members subjected to a small axial force may be designed for bending, only, if the design axial stress. σ d, does not exceed: |
σ d≤ 0, 3ƒ d (6.26)
| де ƒ d – проектна міцність кам’яної кладки на стискання. (9) У стінах з армуванням горизонтального шву, що посилює опір поперечним навантаженням, коли це армування необхідне для того, щоб досягти показника згинаючого моменту α, ймовірну проектну міцність ƒ xd2, app можна розрахувати, прирівнюючи проектний момент опору перерізу з армованим горизонтальним швом до неармованого перерізу тієї ж товщини за допомогою виразу: | where: f dis the design compressive strength of masonry. (9) In walls reinforced with prefabricated bed joint reinforcement to assist their resistance to lateral loads, when the strength of such reinforcement is needed to arrive at a bending moment coefficient a, (see 5.5.5), an apparent flexural strength f xd2, app may be calculated by equating the design moment of resistance of the bed joint reinforced section to an unreinforced section of the same thickness, using expression (6.27): |
ƒ xd2, app= 
(6.27)
| де ƒ xd2, app - проектна міцність армування горизонтального шва; Аs – площа поперечного перерізу розтягнутого армування горизонтального шва, в м; t - товщина стіни; z – плече важеля з рівняння(6.23) 6.6.3 Армовані елементи з фланцями (1) В армованих елементах, де армування розташоване місцево так, що цей елемент діє як елемент з фланцями Т- або L-форми (див.рис.6.6), за товщину фланця tf слід брати товщину кам’яної кладки, але не більше 0, 5d, де d - це ефективна глибина елемента. Кладку між армуванням слід перевіряти на здатність до натягування між опорами, представленими у такому вигляді. | where: f ydis the design strength of the bed joint reinforcement; A sis the cross-sectional area of the bed joint reinforcement in tension, per m; t is the thickness of the wall; z is the lever arm from equation (6.23). 6.6.3 Flanged Reinforced Members (1) In reinforced members, where the reinforcement is concentrated locally such that the member can act as a flanged member, for example with a T or L shape (see figure 6.6), the thickness of the flange, t f, should be taken as the thickness of the masonry but in no case greater than 0, 5 d, where d is the effective depth of the member. The masonry between the concentrations of reinforcement should be checked to ensure that it is capable of spanning between the supports so provided. |
befl = повинне бути менше, ніж 
beft = повинне бути менше, ніж 
actual width of flange – дійсна ширина фланця
 |
Рисунок 6.6 – Ефективна ширина фланців
Ключ
1) армування
Key
1) reinforcement
|
|