Розподіл зсувних зусиль по шву об'єднання залізобетонної плити і сталевої конструкції в складних випадках впливів

1 Розподіл кінцевого зсувного зусилля S_eN слід приймати за несиметричною трикутною епюрою з довжиною основиa_е (див. рис.).

При цьому:

(1)

де s¢ _1N, s_1N – інтенсивність погонних зсувних зусиль відповідно до рис.;

S_eN, a_e – приймаються згідно з 5.28 і 5.29.

2 При розподілі біля опорного зсувного зусилля від поперечних сил S _pQ слід вважати, що інтенсивність відповідних погонних зсувних сил змінюється в обидва боки по прямолінійної епюрі від середини довжини приопорної ділянки (див.рис.); при цьому ордината в середині приопорної ділянки дорівнює

. (2)

3 Розподіл місцевих зосереджених зсувних зусиль (від заанкерованої високоміцної арматури, примикання ванти або розкосу і т.д.) S_cN у вилучених від кінця плити зонах слід приймати за симетричною трикутною епюрою з довжиною основи 2 а_е (див. рис.).

4. При визначенні зсувних зусиль довжини розрахункових ділянок слід приймати (див. рис.): I=0, 18 (H+b_sl); II=0, 36(H+b_sl) – для кінцевих ділянок і в місцях прикладення зосереджених сил, а також у місцях, що примикають до зазначеної ділянки; ІІІ£ 0, 8 (H+b_sl); IV£ 1, 6 (H+b_sl) – на решті довжини прогонової будови відповідно в крайній і середній чвертях прогону.

Рисунок – Епюри погоних зсувних сил між залізобетонною та стальною частинами
І, ІІ, ІІІ, ІV – розрахункова довжина ділянок

Додаток Q
(обов'язковий)