Допускаемые напряжения.

Вычисляем до­пускаемые контактные напряжения.

Для колеса:

допускаемые контактные напряжения:

[s]_H = 1, 8 +67 = 1, 8× 285, 5+67=580, 9 МПа;

допускаемые напряжения на из­гиб:

[s]_F = 1, 03 = 1, 03× 285, 5=294, 07 МПа;

предельные допускаемые напряже­ния:

[s]_Hmax = 2, 8s_F = 2, 8× 750 =2100 МПа;

[s]_Fmax = 2, 74 =2, 74× 285, 5 =782, 27 МПа;

Для шестерни:

допускаемые контактные напряжения: [s]_H = 14 + 170 = 835 МПа

допускаемые напряжения на из­гиб: [s]_F = 370 МПа;

предельные допускаемые напряже­ния:

[s]_Hmax = 40 = 1900 МПа;

[s]_FMAX = 1260 МПа;

Определяем расчетное допускаемое контактное напряжение:

[s]_H = 0, 45 ([s]_{Hколеса} + [s]_{Hшестерни}) £ 1, 23[s]_{Hшестерни}

637, 155 МПа £ 1027, 05 МПа.

Соотношение выполняется.

3.3 Межосевое расстояние:

,

где K_a – коэффициент межосевого расстояния; К_а = 4300 – для косозубых колес;

y_a – коэффициент ширины венца по межосевому расстоянию: т.к. колеса в зацеплении расположены несимметрично относительно опор, то y_a = 0, 4.

Коэффициент концентрации нагрузки для прирабатывающихся колес при переменном режиме работы К_Hb = К⁰_Hb(1-X)+X³ 1, 05, где

К⁰_Hb - начальный коэффициент концентрации нагрузки; принимаем в зависимости от коэффициента y_d=0, 5y_a(u+1)=0, 5× 0, 4(3, 55+1)=0, 91Þ К⁰_Hb =2, 15.

X – коэффициент режима нагрузки; для среднего нормального режима нагружения X=0, 5.

Таким образом К_Hb = 2, 15 (1-0, 5)+0, 5=1, 575> 1, 05.

Эквивалентный мо­мент на колесе Т_НЕ2 = К_НдТ₂ ,

где — коэффициент долговечности.

Здесь: К_НЕ — коэффициент эквивалентности, зависящий от режима нагружения (при среднем нормальном режиме нагружения К_НЕ=0, 56);

N_HG=()³=23271176, 38 — ба­зовое число циклов нагружений.

N – суммарное число циклов.

В итоге коэффициент циклов .

Следовательно К_Нд=1, 75× 0, 56=0, 98

Межосевое расстояние в итоге:

a_w = 410*(4, 7+1)* √ 1.31*60.8/ 0, 25*4, 7*429²= 98мм.

Принимаем стандартное значение межосевого расстояния a_w=100 мм.