Особенности проектирования свайных фундаментов малоэтажных сельскохозяйственных зданий 1 страница

14.1. Особенности проектирования свайных фундаментов, изложенные в настоящем разделе, распространяются на следующие виды одноэтажных сельскохозяйственных зданий: животноводческие и птицеводческие, склады сельскохозяйственных продуктов и сельскохозяйственной техники, открытые навесы различного назначения и т.п. при условии, что расчетная нагрузка в уровне цоколя стены зданий составляет не более 15 тс/м, а на колонну — не более 40 тс.

К п. 14.1. Здания этого типа составляют в сельском строительстве значительный удельный вес (около 50% всех строящихся малоэтажных зданий) и имеют свои специфические особенности: конструктивная схема зданий малочувствительна к неравномерным осадкам и горизонтальным смещениям грунтов; отсутствует тяжелое крановое или подвесное оборудование; фундаменты воспринимают лишь собственный вес конструкций и ветровые нагрузки; в зданиях не предусматривается длительное пребывание обслуживающего персонала (что важно при определении критерия сейсмостойкости); суточные расходы воды, отнесенные к 1 м² площади застройки, в десятки и сотни раз меньше, чем, например, у промышленных зданий (что важно при проектировании зданий на просадочных грунтах); зданий III и IV классов по долговечности около одной трети.

Для проектирования на просадочных грунтах сельскохозяйственные здания по характеру возможного замачивания основания разделяются на четыре группы:

1. Здания с сухим технологическим режимом, не имеющие внутренних водонесущих сетей (водопровода, канализации); склады сельхозпродуктов, сельхозтехники, навесы и др.

2. Здания с мокрым технологическим режимом, равномерным распределением источников замачивания по площади здания, возможным интенсивным замачиванием грунта основания по площади значительных размеров. В эту группу входят коровники, свинарники, имеющие гидросмыв и систему подпольных каналов гидросплава навоза, располагаемых вдоль всего здания, и птичники, имеющие систему купочных и канализационных канавок под поилками.

3. Здания с локальным мокрым технологическим режимом, при котором условия, оговоренные в п. 2, характерны только для отдельных помещений или участков зданий. В эту группу входят здания различного назначения, имеющие отдельные помещения с мокрым технологическим режимом (моечные, душевые и т.п.), а также здания свинарников с одиночными поперечными подпольными каналами гидросплава навоза, объединяющие систему продольных каналов, оборудованных скребковыми транспортерами. На локальных участках вероятность замачивания основания и удельные расходы воды значительно больше, чем на остальной площади здания.

4. Здания различного назначения с удельным расходом воды в основном менее 10 л/(сут× м²) и возможностью замачивания основания лишь в отдельных точках в аварийных случаях. Многие здания этого типа — птичники, овчарни и др. — имеют только разветвленную, но не заглубленную в пол или грунт систему водопровода, а проводки канализации отсутствуют или единичны. Утечка воды обнаруживается непосредственно после аварийного повреждения трубопроводов.

Кроме случаев замачивания основания, оговоренных в пп. 1—4, при проектировании свайных фундаментов должно учитываться замачивание основания или повышение влажности грунтов в случаях:

подъема уровня грунтовых вод (например, вследствие ирригационных работ и др.), вызывающего просадку нижних слоев грунта под действием только собственного веса вышележащих слоев или под действием нагрузки на сваи и собственного веса вышележащих слоев грунта;

медленного повышения влажности просадочного грунта основания, вызываемого нарушением природных условий испарения грунтовой влаги в зоне аэрации вследствие застройки и асфальтирования территории и постепенного накопления влаги при инфильтрации в грунт поверхностных вод.

Эти особенности сельскохозяйственных зданий должны быть учтены при определении объема инженерно-геологических изысканий, глубины разведочных и технических выработок, минимальной глубины погружения сваи при проектировании свайных фундаментов с учетом сейсмических воздействий и просадочных свойств грунтов.

14.2. При выполнении изыскательских работ для проектирования одноэтажных сельскохозяйственных зданий глубину зондирования грунта, а также глубину проходки скважин при изысканиях допускается принимать на 2 м ниже наибольшей глубины погружения свай.

К п. 14.2. Выработки в плане рекомендуется располагать по створам. Расстояние между выработками в створе не должно превышать 150 м. Для отдельных зданий может быть предусмотрено устройство одного створа с расстоянием между выработками не более 100 м. В местах расположения зданий (не далее 5 м от разбивочных осей) наличие технических выработок и точек зондирования обязательно. Для отдельно стоящих зданий число скважин должно быть не менее двух, а число точек зондирования — трех. При сооружении комплексов возможно уменьшать число скважин на каждом здании комплекса до одной.

По согласованию с проектной организацией — автором проекта — возможно изменение объема инженерно-геологических изысканий:

сокращение — в случае выявленной однородности грунтов и их достаточно высокой несущей способности (пески средней плотности в сочетании с плотными, глинистые грунты с консистенцией до 0, 5, грунты I типа по просадочности с относительной просадочностью d£ 0, 02 при давлении 3 кгс/см²; наличие точек зондирования в этом случае необязательно;

увеличение — в случае резкой неоднородности грунтов строительной площадки и наличия грунтов с низкой несущей способностью (глинистые грунты с консистенцией более 0, 6, пески рыхлые, просадочные грунты и др.).

Глубина разведочных и технических скважин, зондирования принимается на 2 м ниже предполагаемой глубины погружения свай, но не менее 6 м. Для зданий с мокрым технологическим режимом и расходом воды более 10 л/сут на 1 м² площади здания 15% общего числа скважин, но не менее 2 должно проходить всю просадочную толщу. При мощности просадочной толщи более 20 м глубина скважин принимается равной 20 м. Глубина шурфов должна быть не менее 5 м для зданий комплексов и для отдельных зданий. Разрешается проходку шурфов заменять техническими скважинами с отбором образцов грунтоносами, исключающими нарушение плотности и структуры грунта. Для отдельных зданий разрешается устанавливать тип грунтовых условий по просадочности по региональным инженерно-геологическим картам с учетом опыта строительства и эксплуатации зданий и сооружений в районе строительства.

Приведенные глубины разведочных и технических выработок откосятся к спокойному рельефу (перепад отметок не более 1 м на 100 м). При большем перепаде отметок глубина выработок увеличивается на 1 м на каждый дополнительный метр перепада отметок.

Для комплексов число технических выработок, предназначенных для отбора монолитов грунтов при лабораторных определениях физико-механических характеристик, должно составлять не менее 50% (но не менее 3) общего числа всех выработок.

При сложных грунтовых условиях строительной площадки (наличие слабых грунтов, наклонных пластов и др.) число технических выработок увеличивается до 20% (но не менее 5). Для однородных грунтов число технических выработок разрешается уменьшать до 10% (но не менее 2).

Отбор монолитов грунта из технических выработок для лабораторных исследований рекомендуется производить от поверхности грунта до глубины 7 м через 1 м, далее (для просадочных грунтов) через 2 — 3 м. Для однородных в плане и по глубине толщ просадочных грунтов II типа по просадочности большой мощности разрешается число монолитов, отбираемых в толще, расположенной глубже 7 м, уменьшать до 3. Обязателен отбор монолитов из слоев грунта, залегающих под нижними концами свай и консолями свай колонн.

14.3. При проектировании свайных фундаментов одноэтажных сельскохозяйственных зданий следует применять преимущественно короткие забивные сваи, сваи-колонны, а при отсутствии грунтовых вод — также набивные сваи в вытрамбованном в грунте ложе, буронабивные сваи длиной до 3 м с уплотненным трамбованном забоем и набивные сваи, устраиваемые в пробитых скважинах, предусмотренных в п. 2.6" б" настоящей главы.

Примечания: 1. Применение свай-колонн для одноэтажных сельскохозяйственных зданий, возводимых в сейсмических районах, допускается при глубине погружения нижних концов свай-колонн в грунт от 2 м и более.

2. Уплотнение забоя скважины при устройстве буронабивных свай длиной до 3 м должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.

К п. 14.3. В качестве свай-колонн могут использоваться как сваи-колонны с консолями по серии 1.821-1, так и типовые конструкции забивных свай с ненапрягаемой стержневой арматурой и поперечным армированием ствола.

14.4. Расчетные сопротивления грунта R, тс/м², под нижним концом забивных свай при глубине погружения 2 м допускается принимать такими же, так и при глубине погружения 3 м по табл. 1(1) настоящей главы.

14.5. Расчетные сопротивления грунта R, тс/м², под нижним концом буронабивных свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай 2 — 3 м следует принимать для глинистых грунтов по табл. 42(19) и для песчаных грунтов средней плотности по табл. 43(20), а для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1, 3 раза.

К п. 14.5. Расчетные сопротивления R под пятой коротких набивных свай, включенные в табл. 43(19) и 43а(20), определены экспериментальным путем на площадках с различными грунтовыми условиями.

Таблица 43(19)

Таблица 43a(20)

Статические испытания вертикальными сжимающими нагрузками набивных свай с забоем, уплотненным трамбованием, и с неуплотненным забоем позволили установить существенную роль уплотнения забоя. При наличии шлама в скважине пята забивных свай включается в работу лишь при больших осадках (3 — 5 см и более). Поэтому в п. 14.5 указано, что расчетные сопротивления грунта под пятой свай, приведенные в табл. 43(19) и 43a(20), относятся к случаям, когда забой скважин уплотнен трамбованием или другими проверенными способами.

14.6. Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт железобетонными консолями, работающей на осевую сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом, под консолями и по боковой поверхности по формуле

Ф = т (RF + R _к F _к + и S f_i l_i), [139(36)]

где т, R, F, u, f_i и l_i — обозначения те же, что в формуле [7(7)] настоящей главы;

r_k — расчетное сопротивление грунта под консолями, тc/м², при погружении их в грунт на глубину 0, 5—1 м, принимаемое по табл. 44(21);

f_k — площадь проекции консолей на горизонтальную плоскость, м.

Таблица 44(21)

К п. 14.6. Расчетные сопротивления грунта R_К под консолями свай-колонн серии 1.821-1 определены экспериментальным путем на площадках с различными грунтовыми условиями. Исследования показали, что давление, передаваемое консолями, меняет характер контактных боковых давлений и увеличивает силы трения по боковой поверхности. Для упрощения методики расчета в формуле [139(36)] средний член комплексно учитывает весь эффект, получаемый за счет консолей; силы трения сохранены такими же, как для призматических свай.

14.7. Для свай всех видов, размеры которых определены в проекте по конструктивным соображениям и несущая способность которых полностью не используется, статические испытания допускается прекращать при величине осадки менее 30 мм, если при этом максимальная достигнутая нагрузка составляет не менее 1, 5 расчетной нагрузки, допускаемой на сваю и принятой в проекте.

К п. 14.7. Статические испытания свайных фундаментов рекомендуется проводить на площадках со сложными инженерно-геологическими условиями (глинистые грунты с консистенцией I_L > 0, 6, пески рыхлые, просадочные грунты с пористостью более 48% и т.п.) и при проектировании зданий крупных комплексов. Эти испытания должны выполняться, как правило, на стадии инженерно-геологических изысканий. Статические испытания свай проводятся в отдельных редких случаях как контрольные в соответствии с главой СНиП III-9-74 и в период строительства, если при добивке свай (погружаемых в сельском строительстве, как правило, до проектной отметки) отказ оказался больше проектного. Испытаниям подвергается не менее двух свай.

14.8. Расчет свайных фундаментов и свай-колонн одноэтажных сельскохозяйственных зданий на устойчивость фундаментов при действии сил морозного пучения грунтов основания в соответствии с методикой, установленной главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений, является во всех случаях обязательным.

К п. 14.8. Сваи-колонны и свайные фундаменты сельскохозяйственных зданий обычно несут сосредоточенные нагрузки от 5 до 25 тс и погонные нагрузки от 3 до 10 тс. Силы пучения по СНиП II-75-74 имеют такой же порядок. Поэтому проверка на выпучивание для малонагруженных свайных фундаментов является обязательной.

ПРИЛОЖЕНИЕ К ГЛАВЕ СНиП

РАСЧЕТ СВАЙ, СВАЙ-ОБОЛОЧЕК И СВАЙ-СТОЛБОВ НА СОВМЕСТНОЕ ДЕЙСТВИЕ ВЕРТИКАЛЬНЫХ И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ НАГРУЗОК И МОМЕНТОВ

А. ОСНОВНОЙ МЕТОД

1. Расчет свай, свай-оболочек и свай-столбов (именуемых ниже для краткости общим названием сваи) на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок и моментов в соответствии со схемой, приведенной на рис. 1(1), должен включать:

Рис. 1(1). Схема нагрузок на сваю

а) расчет свай по деформациям, который сводится к проверке соблюдения условий допустимости расчетных величин горизонтального перемещения головы сваи D_г и угла ее поворота j:

D_г £ S _пр; [1(1)]

j £ j_пр, [2(2)]

где D_г и j — расчетные величины соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, определяемые в соответствии с указаниями п. 4 настоящего приложения;

S_пр и j_пр — предельно допускаемые величины соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, устанавливаемые в задании на проектирование здания или сооружения;

б) расчет устойчивости грунта основания, окружающего сваю, выполняемый в соответствии с требованиями п. 6 настоящего приложения;

в) проверку сечений свай по сопротивлению материала по предельным состояниям первой и второй группы (по прочности, по образованию и раскрытию трещин) на совместное действие расчетных усилий: сжимающей силы, изгибающего момента и перерезывающей силы. Указанный расчет сваи должен выполняться в зависимости от материала свай в соответствии с требованиями п. 4.2 главы СНиП II-17-77.

Расчетные величины изгибающих моментов, поперечных сил и продольных сил, действующих в различных сечениях сваи, должны определяться согласно требованиям п. 7 настоящего приложения.

В случае жесткой заделки сваи в ростверк, если исключается возможность поворота ее головы (например, в жесткий ростверк с двумя или более рядами свай, установленных в направлении действия горизонтальной силы), в расчетах необходимо учитывать момент заделки М = М _з, действующий в месте сопряжения сваи с ростверком и определяемый в соответствии с указаниями п. 8 настоящего приложения.

Примечание. Расчёт устойчивости грунта основания, окружающего сваю, не требуется для свай размером поперечного сечения d £ 0, 6 м, погруженных в грунт на глубину более 10 d, за исключением случаев погружения свай в илы или глинистые грунты текучепластичной и текучей консистенции (здесь d — наружный диаметр круглого, или сторона квадратного или большая сторона прямоугольного сечения сваи).

Таблица 1(1)

2. При расчете свай на горизонтальную нагрузку грунт, окружающий сваю, допускается рассматривать как упругую линейно-деформируемую среду, характеризующуюся коэффициентом постели С_z, тс/м³.

Расчетную величину коэффициента постели С_z, тс/м³, грунта на боковой поверхности сваи при отсутствии опытных данных допускается определять по формуле

С_z = К_z, [3(3)]

где К — коэффициент пропорциональности, тс/м⁴, принимаемый в зависимости от вида грунта, окружающего сваю по табл. 1(1);

z — глубина расположения сечения сваи в грунте, м, для которой определяется коэффициент постели, по отношению к поверхности грунта при высоком ростверке или к подошве ростверка при низком ростверке.

К п. 2. Если консистенция глинистых грунтов дается не численно, а в виде наименования, и пески указываются как средней плотности, то величина К принимается равной среднему арифметическому из указанных в табл. 1(1) пределов К для данного вида грунта.

При наличии в пределах длины сваи нескольких слоев грунта разрешается для определения сопротивления грунта на боковой поверхности сваи пользоваться одним приведенным значением коэффициента пропорциональности К, принимаемым в зависимости от грунтов, расположенных до глубины l_K, м:

l_K = 3, 5 d ₁ + 1, 5, (4)

где d ₁ — наружный диаметр круглого или сторона квадратного или прямоугольного сечения сваи, параллельная плоскости действия нагрузки, м.

Если в пределах глубины l_K, отсчитываемой от поверхности грунта при высоком ростверке или от подошвы ростверка при низком ростверке, расположен один слой грунта, то приведенное значение К принимается равным значению, соответствующему этому грунту.

Если в пределах глубины l_K расположено два слоя грунта, то приведенное значение К определяется по формуле

, (5)

где l_I — толщина первого (верхнего) слоя грунта, м;

k_i и K_II — коэффициенты пропорциональности, принимаемые по табл. 1(1) для грунтов I и II слоев.

В расчетах фундаментов опор мостов момент М = М₃, действующий на сваю в месте сопряжения с ростверком, рекомендуется определять согласно прил. 15.

3. Все расчеты свай следует выполнять применительно к приведенной глубине расположения сечения сваи в грунте z и приведенной глубине погружения сваи в грунт , определяемых по формулам:

; [6(4)]

; [7(5)]

где z и l — действительная глубина расположения сечения сваи в грунте и действительная глубина погружения свай (ее нижнего конца) в грунт, соответственно отсчитываемые от поверхности грунта — при высоком ростверке или от подошвы ростверка — при низком ростверке, м:

a _д — коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле

, [8(6)]

где К — обозначение то же, что и в формуле [3(3)];

E_б — начальный модуль упругости бетона сваи при сжатии и растяжении, тс/см², принимаемый в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций; для деревянных свай — модуль упругости древесины, принимаемый по нормам проектирования деревянных конструкций;

I — момент инерции поперечного сечения сваи, м⁴;

b_с — условная ширина сваи, м, принимаемая равной: для свай-оболочек, а также свай-столбов и набивных свай с диаметром стволов от 0, 8 м и более b_c = 1, 5 d + 1 м, а для остальных видов и размеров сечений свай b_c = d + 0, 5 м;

d — наружный диаметр круглого или сторона квадратного, или сторона прямоугольного сечения сваи в плоскости, перпендикулярной действию нагрузки, м.

К п. 3. Величины a_д, соответствующие различным значениям , 1/м^-5, приведены в табл. 2.

Таблица 2

(м-5)	aд (м-5)	(м-5)	aд (м-5)
	0, 100	2711, 3	0, 486
1, 104	0, 102	2767, 6	0, 488
1, 217	0, 104	2824, 8	0, 49
1, 338	0, 106	2882, 9	0, 492
1, 469	0, 108		0, 494
1, 611	0, 11		0, 496
1, 762	0, 112		0, 498
1, 925	0, 114		0, 5
2, 082	0, 116		0, 502
2, 288	0, 118		0, 504
2, 449	0, 12	3317, 1	0, 506
2, 703	0, 122	3383, 1	0, 508
2, 932	0, 124	3450, 3	0, 51
3, 176	0, 126	3518, 4	0, 512
3, 436	0, 128	3587, 7	0, 514
3, 713	0, 13		0, 516
4, 007	0, 132	3729, 5	0, 518
4, 32	0, 134		0, 52
4, 653	0, 136	3875, 7	0, 522
5, 005	0, 138	3950, 5	0, 524
5, 378	0, 14	4026, 5	0, 526
5, 774	0, 142	4103, 6	0, 528
6, 222	0, 144		0, 53
6, 634	0, 146	4261, 5	0, 532
7, 101	0, 148	4342, 2	0, 534
7, 594	0, 15	4424, 1	0, 536
8, 114	0, 152	4507, 3	0, 538
8, 662	0, 154	4591, 7	0, 54
9, 239	0, 156	4677, 3	0, 542
9, 847	0, 158	4764, 5	0, 544
10, 486	0, 16	4852, 5	0, 546
11, 158	0, 162		0, 548
11, 864	0, 164	5032, 8	0, 55
12, 605	0, 166		0, 552
13, 383	0, 168	5218, 5	0, 554
14, 199	0, 17	5313, 4	0, 556
15, 054	0, 172	5409, 7	0, 558
15, 949	0, 174	5507, 3	0, 56
16, 887	0, 176	5606, 4	0, 562
17, 869	0, 178	5706, 8	0, 564
18, 896	0, 18	5808, 7	0, 566
19, 969	0, 182	5912, 1	0, 568
21, 091	0, 184	6016, 9	0, 57
22, 262	0, 186	6123, 2	0, 572
23, 485	0, 188		0, 574
24, 761	0, 19	6340, 3	0, 576
26, 091	0, 192	6451, 2	0, 578
27, 479	0, 194	6563, 6	0, 58
28, 925	0, 196	6677, 5	0, 582
30, 432	0, 198		0, 584
	0, 2	6910, 2	0, 586
33, 632	0, 202	7028, 9	0, 588
35, 331	0, 204	7149, 2	0, 59
37, 097	0, 206	7271, 2	0, 592
38, 933	0, 208	7394, 9	0, 594
40, 841	0, 210	7520, 2	0, 596
42, 823	0, 212	7647, 3	0, 598
44, 882	0, 214		0, 6
47, 018	0, 216	7906, 5	0, 602
49, 236	0, 218	8038, 7	0, 604
51, 536	0, 22	8172, 7	0, 606
53, 922	0, 222	8308, 4	0, 608
56, 395	0, 224		0, 61
58, 958	0, 226	8585, 3	0, 612
61, 613	0, 228	8726, 5	0, 614
64, 363	0, 23	8869, 6	0, 616
67, 211	0, 232	9014, 5	0, 618
70, 158	0, 234	9161, 3	0, 62
73, 208	0, 236	9310, 1	0, 622
76, 363	0, 238	9460, 7	0, 624
79, 626	0, 24	9613, 3	0, 626
	0, 242	9767, 8	0, 628
86, 487	0, 244	9924, 4	0, 63
90, 09	0, 246		0, 632
93, 812	0, 248		0, 634
97, 656	0, 25		0, 636
101, 636	0, 252		0, 638
105, 721	0, 254		0, 64
109, 95	0, 256		0, 642
114, 314	0, 258		0, 644
118, 81	0, 26		0, 646
123, 45	0, 262		0, 648
128, 24	0, 264		0, 65
133, 17	0, 266		0, 652
138, 25	0, 268		0, 654
143, 49	0, 27		0, 656
148, 88	0, 272		0, 658
154, 44	0, 274		0, 66
160, 16	0, 276		0, 662
166, 04	0, 278		0, 664
172, 1	0, 28		0, 666
178, 34	0, 282		0, 668
184, 75	0, 284		0, 67
191, 35	0, 286		0, 672
198, 14	0, 288		0, 674
205, 11	0, 29		0, 676
212, 28	0, 292		0, 678
219, 65	0, 294		0, 68
227, 23	0, 296		0, 682
235, 01	0, 298		0, 684
	0, 3		0, 686
251, 21	0, 302		0, 688
259, 64	0, 304		0, 69
268, 29	0, 306		0, 692
277, 17	0, 308		0, 694
286, 29	0, 31		0, 696
295, 65	0, 312		0, 698
305, 24	0, 314		0, 7
315, 09	0, 316		0, 702
325, 19	0, 318		0, 704
335, 54	0, 32		0, 706
346, 16	0, 322		0, 708
357, 05	0, 324		0, 71
368, 2	0, 326		0, 712
379, 38	0, 328		0, 714
391, 35	0, 33		0, 716
403, 36	0, 332		0, 718
415, 65	0, 334		0, 72
428, 25	0, 336		0, 722
441, 15	0, 338		0, 724
454, 35	0, 34		0, 726
467, 88	0, 342		0, 728
481, 72	0, 344		0, 73
495, 88	0, 346		0, 732
510, 38	0, 348		0, 734
525, 22	0, 35		0, 736
540, 4	0, 352		0, 738
555, 92	0, 354		0, 74
571, 81	0, 356		0, 742
588, 05	0, 358		0, 744
604, 66	0, 36		0, 746
621, 65	0, 362		0, 748
639, 01	0, 364		0, 75
656, 76	0, 366		0, 752
674, 9	0, 368		0, 754
693, 44	0, 37		0, 756
712, 38	0, 372		0, 758
731, 74	0, 374		0, 76
751, 52	0, 376		0, 762
771, 72	0, 378		0, 764
792, 35	0, 38		0, 766
813, 42	0, 382		0, 768
834, 94	0, 384		0, 77
856, 91	0, 386		0, 772
879, 34	0, 388		0, 774
902, 24	0, 39		0, 776
925, 61	0, 392		0, 778
949, 47	0, 394		0, 78
973, 81	0, 396		0, 782
998, 65	0, 398		0, 784
	0, 4		0, 786
1049, 9	0, 402		0, 788
1076, 2	0, 404		0, 79
1103, 1	0, 406		0, 792
1130, 6	0, 408		0, 794
1158, 6	0, 41		0, 796
1187, 1	0, 412		0, 798
1216, 2	0, 414		0, 8
1245, 9	0, 416	3, 3180	0, 802
1276, 1	0, 418		0, 804
1306, 9	0, 42		0, 806
1338, 3	0, 422		0, 808
1370, 3	0, 424		0, 81
	0, 426		0, 812
1436, 2	0, 428		0, 814
1468, 5	0, 43		0, 816
1504, 6	0, 432		0, 818
1539, 7	0, 434		0, 82
1575, 6	0, 436		0, 822
	0, 438		0, 824
1649, 2	0, 44		0, 826
	0, 442		0, 828
1725, 5	0, 444		0, 83
1764, 7	0, 446		0, 832
1804, 6	0, 448		0, 834
1845, 3	0, 45		0, 836
1886, 7	0, 452		0, 838
1928, 8	0, 454		0, 84
1971, 6	0, 456		0, 842
2015, 2	0, 458		0, 844
2059, 6	0, 46		0, 846
2104, 8	0, 462		0, 848
2150, 8	0, 464		0, 85
2197, 5	0, 466		0, 852
2245, 1	0, 468		0, 854
2293, 5	0, 47		0, 856
2342, 7	0, 472		0, 858
2392, 7	0, 474		0, 86
2443, 6	0, 476		0, 862
2495, 4	0, 478		0, 864
	0, 48		0, 866
2601, 6	0, 482		0, 868
	0, 484

Под глубиной l нужно понимать фактическую глубину погружения свай при опирании их на нескальный грунт или на скальную породу без заделки (забуривания) в него. В случаях, когда набивные сваи, сваи-оболочки или сваи-столбы погружены через толщу нескального грунта и заделаны не менее 0, 5 м в невыветрелый скальный грунт (скальную породу), глубину l необходимо принимать равной