Студопедия

Главная страница Случайная страница

Разделы сайта

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Расчет второстепенной балки по прочности сечения , наклонных к продольной оси элемента






· Расчет жб элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами производится из условия:

Q≤ 0, 3* * * ,

где , =1-b* =1-0, 1*8, 5=0, 912 (b=0, 01- коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона)

Q≤ 0, 3*1*0, 912*8, 5*150*360=125, 58кН

Значит Q> Q(125, 58> 36, 76), следовательно это условие выполняется для всех приопорных участков

· Проверка необходимости постановки поперечной арматуры из условия обеспечения прочности по наклонному сечению

Qbmin=0, 5* *

Qbmin=0, 5*1*0, 75*150*360=20, 25кН

Т. к. Qbmin< Q(20, 25< 36, 76), то требуется расчет прочности арматуры по условию обеспечения прочности сечения на действие поперечных сил

· Принимаем по требованиям конструирования поперечную арматуру:

в качестве поперечной арматуры принимаются стержни из проволоки Вр500 (Rsw=300МПа), диаметр поперечной арматуры по условиям свариваемости принят для максимального диаметра продольной рабочей арматуры 3мм, 2 каркаса, As=0, 14см2, шаг поперечных стержней должен соответствовать требованиям: sw≤ 400мм/2 и sw≤ 150мм

· Расчетный шаг хомутов

qsw – усилие в хомутах на единицу длины элемента определяется по формулам (1) и (2)

qsw=Q2/(4*B) (1)

Q= Q=36, 76кН

В= (1+ + )* , где

- коэффициент, учитывающий влияние вида бетона, принимается 2, 00 (для тяжелого бетона)

- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах

=0, 75(( =0, 75*((1, 5-0, 15)*0, 06)/0, 15*0, 36=1, 125, но согласно [3] ≤ 0, 5, принимаем 0, 5

– коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, в условиях проекта принимаем

В=2*(1+0, 5)*0, 75*106*1*0, 15*0, 362=43, 740

qsw=Q2/(4*B)= 36, 762/(4*43, 740)=8, 15 кН/м

qsw= (1+ )* (2)

– коэффициент, равный 0, 6 для тяжелого и ячеистого бетона

qsw= (1+ )* =0, 6(1+0, 5)*0, 75*106*0, 15*0, 36=36, 45кН/м

Из двух значений qsw =8, 15 и qsw =36, 45 выбираем большее, т. о. qsw =36, 45 кН/м

sw=Rsw*Asw/ qsw

sw=300*106*0, 14*10-4/36, 45=0, 12м

В соответствии с требованиями конструирования sw≤ 0, 2м и sw≤ 0, 15м, т. о. принимаем значение sw=0, 15м - шаг хомутов в приопорной зоне . Шаг хомутов в середине пролета sw=0, 3м (sw≤ 3/4*400).

Уточняем qsw:

qsw= Rsw*Asw/ sw=300*106*0, 14*10-4/0, 15=28кН/м

Длина проекции опасной наклонной трещины:

С0=(В/ qsw)1/2

С0 - проекция опасного наклонного сечения, в пределах которого учитываются хомуты

С0=(В/ qsw)1/2=(43, 74/28) 1/2=1, 25

С= В/Q

С – проекция опасного наклонного сечения

С= В/Q=43, 74/36, 76=1, 19

2*h0=0, 36*2=0, 72м

Из полученных значений 1, 25м, 0, 72м, 1, 19м принимаем наименьшее Сsw=0, 72м

· Расчет на действие поперечной силы

Расчет жб элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине производится по наиболее опасному наклонному сечению из условия

Q≤ Qв+ Qsw

Q= Q=36, 76кН

Qsw= qsw* Сsw=28*103*0, 72=20, 16кН

QвВ

МВ=1, 5* 2

МВ=1, 5*0, 75*106*0, 15*0, 362=41, 34кНм

С=[(1, 5* )/(1*(qg+0, 5*qv)*103]1/2

C=[(1, 5*0, 75*106*0, 15*0, 362)/(1*(2, 42+0, 5*7, 2)103]=1, 56

QвВ/С=41, 34/1, 56=26, 5кН

36, 76< 20, 16+26, 5

36, 76< 46, 66

Т. е. прочность наклонных сечений обеспечена

В заключение проверяем условие, исключающее появление наклонной трещины между хомутами: sw, max> sw

sw, max= * 2/ Q5л

sw, max=1*0, 75*106*0, 15*0, 362/36, 76*103=0, 4м

0, 4м> 0, 15м, т. е. условие выполняется.

Аналогично производим расчет армирование второстепенных балок в средних пролетах

qsw=Q2/(4*B)

qsw=30, 24 2/(4*2*(1+0, 5)*0, 75*106*1*0, 15*0, 362)= 30, 24 2/(4*43, 74)= 5, 23 кН*м

qsw= (1+ )*

qsw= (1+ )* =0, 6(1+0, 5)*0, 75*106*0, 15*0, 36=36, 45кН/м

Из двух значений qsw =5, 23 и qsw =36, 45 выбираем большее, т. о. qsw =36, 45 кН/м

sw=Rsw*Asw/ qsw

sw=300*106*0, 14*10-4/36, 45=0, 12м

В соответствии с требованиями конструирования sw≤ 0, 2м и sw≤ 0, 15м, т. о. принимаем значение sw=0, 15м - шаг хомутов в приопорной зоне . Шаг хомутов в середине пролета sw=0, 3м (sw≤ 3/4*400).

 






© 2023 :: MyLektsii.ru :: Мои Лекции
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав.
Копирование текстов разрешено только с указанием индексируемой ссылки на источник.