Расчет шламообразования

Дополнительный выход шлама в процессе тяжелосредного обогащения в гидроциклоне принимаем а = 4 % (от количества материала, поступающего на данную операцию).

х₆ = (g₂₂ – x₅) × a / 100 = (44, 31 – 1, 99) × 4 / 100 = 1, 69 %, (4.72)

A^d_x6 = A^d₂₂ = 19, 47 %.

Выход и зольность общего шлама:

х₇ = x₅ + x₆ = 1, 99 + 1, 69 = 3, 685 %, (4.73)

A^d_x7 = (x₅ × A^d_x5 = + x₆ × A^d_x6), (4.74)

A^d_x7 = (1, 99 × 19, 42 + 1, 69 × 19, 47) / 3, 685 = 19, 44 %,

где A^d_x6 = A^d_{1, 3-13}= 19, 47 %.

Выход и зольность исходного тяжелой среды без шлама:

g ‘₂₂ = g₂₂ - x₇ = 44, 31 - 3, 685 = 40, 62 %, (4.75)

A^d’₂₂ = (g₂₂ × А^d₂₂ - g₇ × A ^d₇) / g ‘₂₂, (4.76)

A^d’₂₂ = (44, 31 × 19, 47 - 3, 685 × 19, 44) / 40, 62 = 19, 47 %.

Проводим корректировку фракционного состава исходного к

A^d’₂₂ = 19, 47 %. Значения выходов фракций 1, 3-1, 4, 1, 4-1, 5, 1, 5-1, 6 и 1, 6-1, 8

100 × 19, 47 = g_{-1, 3} × 4, 02 + 25, 00 × 7, 28 + 17, 98 × 4, 79 +

+ 27, 37 × 3, 15 + 41, 59 × 4, 23 + (100 - g_{-1, 3} - (25, 00 +

+ 4, 79 + 3, 15 + 4, 23)) × 77, 47,

g_{-1, 3} = 46, 98 %; g_{+1, 8} = 15, 85 %.

Результаты расчетов заносим в таблицу 4.4.

Дальнейший порядок заполнения табл. 4.4 аналогичен оформлению табл.4.2.

Таблица 4.3 - Фракционный состав исходного класса 1, 3 - 13 мм с учетом КПД грохота

В процентах

Таблица 4.4 – Результаты обогащения класса 1, 3 – 13 мм в тяжелосредных гидроциклонах

g ‘₂₃ = g ’₂₂ / 100 × å g_k = 40, 62 / 100 × 83, 83 = 34, 05 %, (4.77)

A^d’₂₃ = (å g_k × A^d) / å g_k = 705, 80 / 83, 83 = 8, 42 %. (4.78)

Концентрат со шламом:

g₂₃ = g ‘₂₃ + x₇ = 34, 05 + 3, 685 = 37, 74 %, (4.79)

А^d₂₃ = (g'₂₃ × А^d'₂₃ - х₇ × A ^d_х7) / g₂₃, (4.80)

A^d₂₃ = (34, 05 × 8, 42 + 3, 685 × 19, 44) / 37, 74 = 9, 495 %,

Q₂₃ = g₁₃ × Q₁ / 100 = 37, 74 × 910 / 100 = 343, 43 т/ч. (4.81)

Отходы:

g₂₄ = g ‘₂₂ / 100 × å g_отх = 40, 62 / 100 × 16, 17 = 6, 57 %, (4.82)

A^d₂₄ = (å g_отх × A^d) / å g_отх = 1241, 10 / 16, 17 = 76, 76 %, (4.83)

Q₂₄ = g₂₄ × Q₁ / 100 = 6, 57 × 910 / 100 = 59, 77 т/ч, (4.84)

Проверка: g₂₂ = g₂₃ + g₂₄ = 37, 74 + 6, 57 = 44, 31 %,

A^d₂₂ = (37, 74 × 9, 495 + 6, 57 × 76, 76) / 44, 31 = 19, 47 %.

1, 3-13 мм

ХI. Обогащение в тяжелосредных гидроциклонов

Рис. 8 – Схема в тгц

(операция ХII)

Принимаем эффективность отделения шлама на грохоте Е_{I Х} = 92 %. При этом шлам уходит в некондиционную суспензию, а в кондиционную не попадает. Тогда принимаем содержание шлама в КС равное 0%:

g₂₇ = 0,

Определяем количество шлама, уходящего в НКС:

g₂₆ = х7 × h₂ = 3, 685 × 0, 92 = 3, 39 %, (4.85)

А^d₂₆ = A^d_х7 = 19, 44 %,

Q₂₆ = Q₁ × g₂₆ / 100 = 910 × 3, 39 / 100 = 30, 85 т/ч, (4.86)

g₂₅ = g₂₃ – g₂₆ = 37, 74 – 3, 39= 34, 35 %, (4.87)

А^d₂₅ = (g₂₃ × А^d₂₃ - g₂₆ × A ^d₂₆) / g₂₅ = (4.88)

= (37, 74 × 9, 495 – 3, 39 × 19, 44) / 34, 35 = 8, 51 %,

Q₂₅ = Q₂₃ – Q₂₆ = 343, 43 – 30, 85 = 312, 58 т/ч. (4.89)

ХII. Отмывка мелкого концентрата на грохоте

Рис. 9 – Схема обезвоживания мелкого концентрата

(операция ХIII)

Принимаем, что вместе с фугатом уходит 3 % материала, поступающего в центрифугу, зольностью на 2 % больше, чем зольность исходного центрифуги.

Выход и зольность шлама, удаляемого с фугатом:

g₂₈ = g₂₅ × 0, 03 = 34, 35 × 0, 03 = 1, 03 %, (4.90)

A^d₂₈ = A^d₂₅ + 2, 0 = 8, 51 + 2, 0 = 10, 51 %, (4.91)

Q₂₈ = g₂₈ × Q₁ / 100 = 1, 03 × 910 / 100 = 9, 38 т/ч. (4.92)

Выход и зольность обезвоженного в центрифуге концентрата:

g₂₉ = g₂₅ - g₂₈ = 34, 35 - 1, 03 = 33, 32%, (4.93)

A^d₂₉ = (g₂₅ × A^d₂₅ - g₂₈ × A^d₂₈) / g₂₇ = (4.94)

= (34, 35 × 8, 51 - 1, 03 × 10, 51) / 33, 32 = 8, 45 %,

Q₂₉ = g₂₉ × Q₁ / 100 = 33, 32 × 910 / 100 = 303, 20 т/ч. (4.95)

ХIII. Обезвоживание мелкого концентрата в центрифугах

Рис. 10 – Схема обезвоживания мелкого концентрата в центрифугах.

(операция ХIV)

Принимаем эффективность отделения шлама на грохоте Е ХIII = 92 %. При этом шлам уходит в некондиционную суспензию, а в кондиционную не попадает. Тогда принимаем содержание шлама в КС равное 0%: g₃₀ = 0;

На грохоте сброса суспензии шламообразование^* составляет 4 % от количества материала, поступающего на грохот.

Выход и зольность дополнительного шлама:

x₈ = g₂₄ × 0, 03 = 6, 57 × 0, 04 = 0, 20 %, (4.96)

A^d_x8= A^d₂₄ = 76, 76 %.

Выход и зольность шлама, попадающего в некондиционную суспензию при эффективности грохочения 92 %.

g₃₁ = х₈ × 0, 92 = 0, 20 × 0, 92 = 0, 18 %, (4.97)

A^d₃₁ = A^d_x8 =76, 76 %,

Q₃₁ = g₃₁ × Q₁ / 100 = 0, 18 × 910 / 100 = 1, 65 т/ч. (4.98)

Выход и зольность обезвоженной на грохоте породы:

g₃₂ = g₂₄ - g₃₁ = 6, 57 - 0, 18 = 6, 39 %, (4.99)

A^d₁₄ = A^d₂₄ = 76, 76 %,

Q₃₂ = γ ₃₂ × Q₁ / 100 = 6, 39 × 910 / 100 = 58, 12 т/ч. (4.100)

ХIV. Обезвоживание отходов на грохотах

Рис. 11 – Схема обезвоживания мелких отходов

4.3.6