Определим относительный изгиб момент

α _m= M_sd/(f_yd* b*d²)

2. α _m ---> ζ, η (ζ =1- )

3. ζ _lim---> ζ ≤ ζ _lim

3.1 A_S1^треб= M_sd/(f_yd* y_d)

3.2 По сортаменту определяем фактическое A_S1^ф

ρ = A_S1/(b*d) = ρ _min

ρ _min=26* f_ctm/ f_yd≥ 0.13%

4. ζ > ζ _lim

4.1 добиваемся условия ζ > ζ _lim(либо увеличиваем класс бетона, либо размеры сечения)

4.2 если этого не можем сделать, то определяем треб количество сжатой арматуры

A_S2=(M_sd- α _{m, lim}* f_с*b* d²)/(f_yd*(d-c))

4.3 A_S1^треб=(ζ _lim* f_cd*b*d²+ A_S2* f_yd)/ f_yd

A_S1^ф; ρ ≥ ρ _min

Решение обратной задачи

1. Определяемx_eff

2. Зная x_eff опред ζ = x_eff/d

3. ζ _lim; ζ ≤ ζ _lim

3.1 если равенство выполняется, то M_Rd= F_cc*z+ F_sc* z_s

3.2 ζ > ζ _lim, если с> c²⁵/₃₀

ζ = ζ _lim

44. Определение размеров расчетного таврового сечения. Случаи расчета таврового сечения и условия для проверки этих случаев при решении прямой и обратной за­дачи.

При расчёте таврового сечения имеют место 2 случая расчета:

1. Нейтральная ось проходит в полке

2. Нейтральная ось проходит в ребре

Если нейтральная ось располагается в пределах полки, то расчёт выполняется как для прямоугольного сечения, с шириной сечения = b_f’ (b= b_f’)

F_st= A_S1* f_yd

F_c1= f_yd*b_ω * x_eff

F_c2= f_yd*h_f*(b_f-b_ω )

F_sc= A_S2* f_yd

(1) ∑ F=0; A_S1* f_yd= f_yd*b_ω * x_eff+ f_cd*h_f’*(b_f’-b_ω )+ A_S2* f_yd

(2) ∑ M=0; M_sd≤ M_Rd= f_cd*b_ω * x_eff(d-0.5* x_eff)+ f_cd*h’_f*(b_f-b_ω )*(d-0.5*h’_f)+A_S2* f_yd(d-c₁)=

α _m* f_cd*b_ω *d²+ f_cd*h’_f*(b’_f-b_ω )*(d-0.5*h’_f)+A_S2* f_yd(d-c₁)

Решение обратной задачи

Всё известно. Проверяем несущую способность.

Требуется установить случай расчёта(т.е где н. о.)

1) A_S1* f_yd≤ f_cd*h’_f*(b’_f-b_ω )- в ребре н. о.

Если неравенство не справедливо, то см. выше расчёт прямоугольного сечения с шириной сеч b= b_f’.

Если выполняется:

1.1 из ур-я 1) определяем x_eff

x_eff= (A_S1* f_yd- A_S2* f_yd- f_cd*h’_f*(b’_f-b_ω ))/ f_сd*b_ω

1.2 находим M_Rd, если ζ ≤ ζ _lim

Если же ζ > ζ _lim, добиваемся чтобы ζ ≤ ζ _lim(параметры сечения или прочностные характеристики)

· Если класс бетона с< c²⁰/₂₅, то ζ = ζ _lim и подставляем в уравнение 2

· Если класс бетона с> c²⁰/₂₅, то треб решение по общей деф модели.

Решение прямой задачи

1. Опред случай расчёта(т.е где н. о.)

1.1 M_sd≤ M_{Rd, f} (M_{Rd, f} – в полке)

M_{Rd, f}= f_cd*h’_f*b’_f*(d-0.5*h’_f)

При этом условии н. о. - в полке

Решаем как прямоугольное сечение с шириной b= b_f’.

При невыполнении условия н.о. - в ребре.

α _m= (M_sd- f_cd*h’_f*(b_f-b_ω )*(d-0.5*h’_f)-A_S2* f_yd(d-c₁))/(f_cd*b_ω *d²)

1.3 ζ < ζ _lim, следует из уравнения 1) определяем A_S1.

Для упрощения расчёта A_S2 можно не учитывать, либо уст по конструкцивным требованиям.

A_S1 = (f_сd*b_ω * ζ *d + f_cd*h_f’*(b_f’-b_ω )+ A_S2* f_yd)/ f_yd

По сортаменту A_S1^факт à ρ _min≤ ρ _факт

ζ > ζ _lim à не рассматривается (его необходимо исключить при проектировании.