Главная страница Случайная страница
Разделы сайта
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Проверка прочности.
|
|
Уточняю а и h0
Определяю ξ R
Т.к. x> 1, то проводим уточнение
- условие выполняется.
4.4 Расчёт консоли колонны.
Операние ригеля на колонну производится через консоль шириной, равной ширине колонны. Вылет консоли l, см, определяется в зависимости от длинны операния площадки.
Q= 344, 736× 103 Н – максимальная опорная реакция ригеля
bриг= 25 см – ширина ригеля
Rb=15, 3 МПа – призменная прочность бетона колонны
Δ = 50 мм – зазор между торцом ригеля и колонной
Принимаю L=20 см.
Высота консоли в опорном сечении 
Расстояние, см, от грани колонны до сосредоточенной нагрузки:
L – принятый размер вылета консоли.
Изгибающий момент, Н∙ см, в сечении по грани колонны
Поперечная сила Qk= Q= 344, 736× 103 Н
Площадь сечения продольной арматуры консоли подбирается по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%. Предварительно определяется:
По полученному значению α 0 (табл.7 [2]) определяется коэффициент ν, затем подсчитывается требуемая площадь сечения продольной арматуры, см2 ν = 0, 897
Принимаю 3 Ø 20 А–III с AS1 = 9, 426 см2
Суммарное сечение отгибов, см2, пересекающие верхнюю половину отрезка L1должно быть
Принимаю отгибы 3 Ø 10 А–III с AS = 2, 36 см2
Несущая способность отгибов, Н:
Шаг поперечных стержней назначается из условий:
Sw ≤ h/4 = 52 / 4 = 13 см
Sw ≤ 15, 0 см
Принимаю SW= 13 см
Требуемая площадь сечения одного поперечного стержня
n — число плоских каркасов
Т. к. 
< 1, то диаметр поперечных стержней назначаю конструктивно 6 мм
4.5 Расчёт стыка колонн первого и второго этажей.
Размеры торцевых листов в плане, см: h1= b1= bk- 2 = 35 – 2 = 33 см
Размеры центрирующей прокладки, см, принимается с округлением до величины, кратной 1 см:
Усилия Nст, кН, воспринимаемое стыком колонны, определяется по формуле:
Распределение давления в торцевых листах принимается под углом, тангенс которого равен 1, 5. При этом площадь контакта по периметру сварных швов, см2,
Площадь контакта под центрирующей прокладкой, см2,
δ = 2 см — толщина торцевого листа
Общая площадь смятия в стыке:
Усилия, передаваемые на сварные швы, кН,
Толщина сварных швов принимается с округлением до величины, кратной 0, 1см:
=150 МПа – расчётное сопротивление сварного шва;
N ш – усилие, кН:
Суммарная длина сварных швов с учётом непроваров, см:
Принимаю h ш =0, 6см
Прочность концов колонн в местах обрыва продольной арматуры обеспечивается дополнительными поперечными сетками косвенного армирования. При этом должно выполнятся условие [1, п.3.41]
N ст = 1120, 699× 103 Н
A loc1 = 884 см2 – площадь смятия
Rb=15, 3 МПа - расчётная призменная площадь бетона
0, 75 – коэффициент учитывающий неравномерность распределения нагрузки по контакту колонн.
Rs, xy= 365 МПа – расчётное сопротивление арматуры сеток (А – III)
Коэффициент косвенного армирования:
n= 5 – число стержней сетки в одном направлении
Asx= 0, 126 см2 – площадь сечения одного стержня сетки Ø 4 Вр – I
Lx= 30 см – длина стержня сетки
S= 15 см – расстояние между сетками
Площадь сечения бетона, заключённого внутри контура сеток:
Коэффициент эффективности косвенного армирования φ определяется по формуле:
Коэффициент φ sучитывающий влияние косвенного армирования в зоне местного сжатия, определяется по формуле:
Nст = 1120, 699 кН < 1391, 72 кH (19, 4 %)- условие выполняется.
4.6 Расчёт колонны на транспортные и монтажные воздействия.
Значение динамических коэффициентов:
- в стадии транспортирования μ т=1, 6
- в стадии монтажа μ м=1, 4
Нагрузкой на колонну является собственная масса, кН/м,
qн – нормативная погонная нагрузка от собственной массы, кН/м,
bkи hk – размеры сечения колонны, м
Mmax– максимальный момент, Н× см;
Аs– площадь поперечного сечения арматуры, расположенной в растянутой зоне сечения, см2;
Zs– расстояние между центрами тяжести растянутой и сжатой арматуры, см.
- условие выполняется.
Mmax= M1 = 837000 Н · см
Литература.
- СНиП 2.03.01.84 " Бетонные и железобетонные конструкции " М:, 1985г.
2. Проектирование сборных железобетонных плит перекрытий многоэтажных производственных зданий: Методические указания к курсовому проекту № 1 / Сост. В. И. Саунин, В. С. Мартемьянов.– Омск; СибАДИ, 1986г.
- СНиП 2.01.07–85 " Нагрузки и воздействия " М:, 1988г.
4. Проектирование сборных железобетонных ригелей и колонн многоэтажных производственных зданий: Методические указания к курсовому проекту № 1 / Сост. В. И. Саунин, В. С. Мартемьянов.– Омск; СибАДИ, 1986г.
|
|