Студопедия

Главная страница Случайная страница

КАТЕГОРИИ:

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Расчет на устойчивость элементов сплошного сечения




9.2.1 Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементов при действии момента в одной из главных плоскостей следует выполнять как в этой плоскости (плоская форма потери устойчивости), так и из этой плоскости (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).

9.2.2 Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле

(109)

В формуле (109) коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом φе следует определять по таблице Д.3 в зависимости от условной гибкости , и приведенного относительного эксцентриситета теf, определяемого по формуле

(110)

где η - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по таблице Д.2;

т= еА/Wc - относительный эксцентриситет (здесь е = М/N - эксцентриситет, при вычислении которого значения М и N следует принимать согласно требованиям 9.2.3;

Wc - момент сопротивления сечения, вычисленный для наиболее сжатого волокна).

При значениях теf > 20 расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов (см. раздел 8).

(Опечатка. Июнь 2011 г.)

9.2.3 Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента М в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали. При этом значения М следует принимать равными:

для колонны постоянного сечения рамной системы - наибольшему моменту в пределах длины колонны;

для ступенчатой колонны - наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;

для колонны с одним защемленным, а другим свободным концом - моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины колонны от заделки;

для сжатых поясов ферм и структурных плит, воспринимающих внеузловую поперечную нагрузку, - наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки;

для сжатого стержня с шарнирно-опертыми концами и сечением, имеющим одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, - моменту, определяемому по формулам таблицы 20 в зависимости от относительного эксцентриситета mmax = Mmax A/(NWc) и принимаемому равным не менее 0,5 Mmax.

Таблица 20

Относительный эксцентриситет mmax Момент М при условной гибкости стержня
Обозначения, принятые в таблице 20: Mmax - наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня; М1 - наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, принимаемый равным не менее 0,5 Мmax; М2 - изгибающий момент, принимаемый равным М при mmax ≤ 3 и < 4, но не менее 0,5 Мmax.

Для сжатых стержней двоякосимметричного сплошного сечения с шарнирно-опертыми концами, на которых действуют изгибающие моменты, значение теf, необходимое для определения φе, следует принимать согласно таблице Д.5.



9.2.4 Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) стержней сплошного постоянного сечения, кроме коробчатого, из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости (Ix > Iy), совпадающей с плоскостью симметрии, а также швеллеров следует выполнять по формуле

(111)

где с - коэффициент, определяемый согласно требованиям 9.2.5;

φy - коэффициент устойчивости при центральном сжатии, определяемый согласно требованиям 7.1.3.

9.2.5 Коэффициент с в формуле (111) следует определять:

при значениях тх ≤ 5 по формуле

(112)

где α, β - коэффициенты, определяемые по таблице 21;

при значениях тх ≥ 10 по формуле

(113)

где φb - коэффициент устойчивости при изгибе, определяемый согласно требованиям 8.4.1 и приложению Ж как для балки с двумя и более закреплениями сжатого пояса; при значениях 5 < тх < 10 по формуле

(114)

где следует определять: с5- по формуле (112) при тх = 5; с10 - по формуле (113) при тх = 10. Здесь тх = (Мх/N) (A/Wc) - относительный эксцентриситет, где Мх следует принимать согласно требованиям 9.2.6.

При гибкости коэффициент с не должен превышать значений сmax, определяемых согласно приложению Д; в случае если с > сmax, в формулах (111) и (116) вместо с следует принимать сmax.



9.2.6 При определении относительного эксцентриситета тх в формулах (112) - (114) за расчетный момент Мх следует принимать:

для стержней с концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, - максимальный момент в пределах средней трети длины, но не менее половины наибольшего момента по длине стержня;

для стержней с одним защемленным, а другим свободным концом - момент в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины стержня от заделки.

9.2.7 Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементов двутаврового сечения, непрерывно подкрепленных вдоль одной из полок, следует выполнять согласно приложению Ж.

9.2.8 Внецентренно-сжатые (сжато-изгибаемые) элементы постоянного сечения, изгибаемые в плоскости наименьшей жесткости (Iy < Iх и ey ≠ 0), следует рассчитывать по формуле (109), а при гибкости λх > λу - также проверять расчетом на устойчивость из плоскости действия момента как центрально-сжатые элементы по формуле

(115)

где φх - коэффициент устойчивости при центральном сжатии, определяемый согласно требованиям 7.1.3.

При λхλу проверки устойчивости из плоскости действия момента не требуется.

9.2.9 Расчет на устойчивость стержней сплошного постоянного сечения (кроме коробчатого), подверженных сжатию и изгибу в двух главных плоскостях, при совпадении плоскости наибольшей жесткости (Ix > Iy) с плоскостью симметрии, а также при сечении типа 3 (см. таблицу 21) следует выполнять по формуле

(116)

где

(117)

Здесь следует определять:

φеу - согласно требованиям 9.2.2, принимая в формулах вместо т и соответственно ту и

с - согласно требованиям 9.2.5.

При вычислении значения теf,у = η ту для стержней двутаврового сечения с неодинаковыми полками коэффициент η следует определять как для сечения типа 8 по таблице Д.2.

Если теf,у < тх, то кроме расчета по формуле (116) следует произвести дополнительную проверку по формулам (109) и (111), принимая еу = 0.

Если λх > λу, то кроме расчета по формуле (116) следует произвести дополнительную проверку по формуле (109), принимая еу = 0.

Таблица 21

Тип сечения Схема сечения и эксцентриситет Значения коэффициентов
α при β при
тх 1 1 < тх ≤ 5 ≤ 3,14 > 3,14
0,7 0,65 + 0,05 тх
1-0,3I2/I1
Обозначения, принятые в таблице 21: I1 и I2 - моменты инерции соответственно большей и меньшей полок относительно оси симметрии сечения у - y; φc - значение φy при = 3,14. Примечание - При значениях b/h < 0,3 следует принимать b/h = 0,3.

Значения относительных эксцентриситетов следует вычислять по формулам:

(118)

(119)

где Wcx и Wcy - моменты сопротивления сечений для наиболее сжатого волокна относительно осей соответственно х - х и у - у.

Если плоскость наибольшей жесткости сечения стержня (Ix > Iy) не совпадает с плоскостью симметрии, то расчетное значение тх следует увеличить на 25 %(кроме сечения типа 3 по таблице 21).

9.2.10 Расчет на устойчивость стержней сплошного постоянного коробчатого сечения при сжатии с изгибом в одной или в двух главных плоскостях следует выполнять по формулам:

(120)

(121)

где φeх, φeу - коэффициенты устойчивости при сжатии с изгибом, определяемые по таблице Д.3;

cx, сy - коэффициенты, принимаемые по таблице Е.1;

δx, δу - коэффициенты, определяемые по формулам:

(122)

и принимаемые равными 1,0 соответственно при ≤ 1 и ≤ 1.

При одноосном изгибе в плоскости наибольшей жесткости (Ix > Iy; My = 0) вместо φеy следует принимать φy.


mylektsii.ru - Мои Лекции - 2015-2019 год. (0.008 сек.)Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав Пожаловаться на материал