Коэффициент устойчивости

ή =(∑ Ntgφ +cL)/∑ T

Существует несколько методик определения опасного центра.

1. ( Рис 1)

Имеется откос высотой h, имеется две характерные точки

Вторая точка определяется двумя углами

Намечается несколько точек, для каждой из сил определяется коэффициент устойчивости, выбирается минимальный из них – соответствует наиболее опасному центру.

2. ( Рис 2)из верхней кромки откоса проводится прямая углом 36, считается, что опасные центры находятся на этой прямой. Первый принимается на расстоянии (0, 25 + 0, 4 m)h, последующие же центры берутся через расстояние 0, 3h.

Рис 1

Рис 2

18.Давление грунтов на ограждения: общие понятия, активное и пассивное давление

Вопросы давления грунтов на ограждения решают на базе теории предельного напряженного состояния грунтов и общих методов решения ее задач: аналитического, графо-аналитического и графического

Давление грунтов на массивные подпорные стенки

Подпорные стенки сооружают в случае, когда необходимо поддержать массив грунта в равновесии.

На рис1.: а)подпорная стенка как упор_откоса грунта, равновесие которого невозможно без ограждения; б) подпорная стенка _как_набережная; в) подпорная стенка как__ограждение подвального помещения здания. ограждения, удерживающие слои грунта в равновесии и воспринимающие его давление, работают как подпорные стенки.

Давление грунта_стремиться_опрокинуть стенку вокруг ее переднего или заднего ребра (рис2), причем подпорная стенка повернется (в случае податливости основания), как показано пунктиром.При некоторой величине поворота стенки грунт приходит в предельное напряженное состояние и в области грунта за подпорной стенкой возникают криволинейные поверхности скольжения. Перемещение грунта в предельном состоянии произойдет по некоторой поверхности АС, которая называется поверхностью скольжения, а призма ABC — призмой обрушения. Если при этом подпорная стенка поворачивается _по напдавлению_от грунта, то будет иметь место активное давление грунта_на_стенку.(а) если же_стенка повернется по направлению к грунту, то она будет преодолевать вес призмы выпирания, что потребует значительно большего усилия, чем при активном давлении, и определит так называемое пассивное давление.

Задача заключается в установлении максимального давления грунта на подпорную стенку. Ввиду сложности точного решения задачи о давлении грунта на подпорные стенки отдельные исследователи вводили те или иные допущения.(принятие прямолинейности линий скольжения) Теория, построенная на допущении прямолинейности поверхностей скольжения в грунте за подпорной стенкой, для активного давления грунта дает решения, близкие к строгим: При определении же пассивного давления для грунтов, обладающих значительным сопротивлением трению, она неприменима' для практических расчетов активного давления грунтов на подпорные стенки принимают следующие допущения Кулона: 1)поверхность скольжения плоская;

2)призма обрушения соответствует максимальному давлению грунта на подпорную стенку, (из всех плоскостей скольжения следует выбрать ту, при которой давлениегрунта на стенку будет наибольшим).

--Определение давления грунтов на подпорные стенки при допущении плоских поверхностей скольжения(p3):

рассмотрим аналитический метод определения давления грунтов на подпорные стенки при допущении плоских поверхностей скольжения. максимальное давление сыпучих грунтов на подпорные стенки опр:

σ ₂/ σ ₁ = tg²(45 – φ /2) σ ₂ = σ ₁tg²(45 – φ /2) σ ₁ = γ Z σ ₂ = γ Z tg²(45 – φ /2)

σ _2max = γ H tg²(45 – φ /2) Ea = γ H² tg²(45 – φ /2)/2 En = γ H² tg²(45 + φ /2)/2

--Наличие распределительной нагрузки на поверхности засыпки (р 4):

Величина условного слоя h = q / γ σ _2min = γ h tg²(45 – φ /2) σ _2max = γ (H+h) tg²(45 – φ /2)

Ea = γ (H²+2hH) tg²(45 – φ /2)

--Связные грунты. Если грунт обладает сцеплением, то заменяем действие сил сцепления всесторонним равномерным давлением связности (р_е = c/tgφ), приложенным к свободным граням грунта (р 5), приводя далее его действие к эквивалентному слою грунта h и учитывая противоположно направленное действие давления связности р_е; получим σ ₂ = γ (H+h)tg²(45 – φ /2)-P_e P_е = c/tgφ h = c/γ tgφ σ ₂ = γ Htg²(45 – φ /2)-2c tg(45 – φ /2)=σ _2φ – σ _2c

Ea = γ H²tg²(45 – φ /2)/2 - 2cHtg(45 – φ /2)+2c²/γ En = γ H²tg²(45 + φ /2)/2 - 2cHtg(45 +φ /2)

Рис 2 Рис 3

Рис 4 Рис 5 Рис 1