Водозаборные сооружения из поверхностных источников 3 страница

Водоприемник, изображенный на рис. 2.14, рассчитан на забор 1 м /с воды со скоростями втекания в решетки 0, 1 м/с для защиты молоди рыб от попадания в водоприемник и предот­вращения закупорки решеток внутриводным льдом. Пять водо­приемных отверстий расположены вдоль вихревой камеры, пло­щадь которой увеличивается по направлению течения воды в ней. Втекание воды в камеру тангенциальное через продольную щель,

Рис. 2.14. Затопленный водоприемник с вихревой камерой:

1 — водоприемные отверстия, 2 — вихревая камера (водосбор­ный коллектор), 3 — железобетонный корпус, 4 — ответвление на самотечном водоводе на случай его очистки

вследствие чего поток воды в коллекторе, расположенном под водоприемными отверстиями, закручивается, совершая кроме поступательного еще и вращательное движение. Скорость течения в щели должна быть больше скорости течения в камере не менее чем в 1, 15 раза. При указанном соотношении скоростей течения поступающие в нее по ее длине расходы воды оказы­ваются практически постоянными. К недостатку водоприемника можно отнести некоторую сложность изготовления из стального листа вихревой камеры пирамидальной формы.

Водоприемник с телескопической формой щелевой вихревой камеры по типовому проекту 901-1-23, рассчитанный на расход воды до 0, 75 м³/с (при скорости втекания около 0, 1 м/с), пока­зан на рис. 2 15. Водоприемник односекционный; для двухсек­ционного водозабора вторая секция водоприемника изготовля­ется зеркально отображенной, а секции в реке располагаются впритык.

Незатопляемый водоприемник (рис. 2.16) для забора 8 м³/с воды из равнинной реки выполнен двухсекционным. С двух сто­рон водоприемника расположены в два яруса 24 водоприемных отверстия размером 1, 6× 1, 4 м, оборудованных шиберными зат­ворами. Решетки нижнего яруса — с электрообогревом. Двух­секционная самотечная галерея сечением 1, 5× 2 м выполнена из железобетона. Размер водоприемника в плане вместе с ледо­резом 25, 2 м; строительство его осуществлено с применением наплавного кессона.

Затопляемый водоприемник, изображенный на рис. 2.17, за­тапливается лишь при паводковых и половодных расходах воды в реке, что позволяет большую часть года обслуживать рыбоза-щитные сетки в водоприемных отверстиях. Водоприемник выпол­нен из железобетона и в готовом виде установлен на подготовлен­ное основание под воду. Водоприемник встроен в шпунтовый ряд из железобетонных свай, ограждающих площадку обслужи­вания.

Водоприемное отверстие для уменьшения размеров сеток разде­лено промежуточной стенкой на две части размером 1, 2× 1, 3 м. Промыв сеток предусмотрен без подъема их из воды обратным током по самотечным водоводам. Возможна замена сеток на решетки для зимнего периода.

Для рыбозащиты можно также использовать фильтры с различной загрузкой (щебень, гравий, керамзит, зерна из пласт­масс). Рыбозащитные фильтры, устанавливаемые на период ската рыбной молоди, могут быть навесными, с рамой в пазовых устройствах водоприемника, а также в виде съемных контей­неров с горизонтальным течением воды через фильтры.

Рыбозащитную фильтрующую кассету, имеющую меньшую массу, можно изготовить из деревянных реек различного се­чения, расположенных во взаимно перпендикулярных направ­лениях. Рейки внешнего ряда могут располагаться под углом 120...135° и соединяться в пакет с рейками второго ряда, рейки третьего — с половиной реек (через одну) четвертого, оставшие­ся рейки четвертого ряда соединяют с рейками пятого. Такая конструкция деревянной пакетно-реечной кассеты позволяет встроить ее в контурную металлическую раму, обеспечить малую засоряемость кассеты и возможность ее промыва обратным то­ком воды на месте ее установки, а также производить легкую ее разборку на пакеты для ремонта или ревизии. Кассета имеет малую толщину, неровную поверхность, исключающую прижатие к ней рыб, не обмерзает в переохлажденном потоке.

Коэффициент фильтрации кассеты, см/с, K=22p√ a, где р — пустотность заполнения кассеты (в долях единицы), а — средний условный размер реек, см. Скорости течения воды в пус­тотах — до 0, 25 м/с при скорости течения воды на подходе к кассете 0, 12 м/с. Такие скорости обеспечивают защиту рыб без прижатия с длиной их тела 25 мм.

На рис. 2.3, б показан береговой незатопляемый водоприем­ник из железобетона с наземным павильоном из кирпича раз­мером 6Х 6 м. Водоприемные отверстия в каждой из трех секций оборудуются фильтрующими пакетно-реечными рыбозащитными кассетами. Для их обслуживания в павильоне предусмотрен тельфер. Для установки водоочистных сеток были предусмот­рены пазовые устройства, хотя по СНиПу можно отказаться от сеток при применении для рыбозащиты фильтрующих устройств или водоприемников фильтрующего типа.

2.7. Самотечные, всасывающие и сифонные водоводы

• По самотечным водоводам вода поступает из водоприем­ника в береговой сеточный колодец или в сеточное отделение насосной станции, совмещенной с береговым колодцем. Называть их самотечными можно лишь условно, так как режим течения воды в них напорный; назвали их так, видимо, в отличие от всасывающих и напорных водоводов в составе водозаборных сооружений.

• Всасывающие водоводы соединяют береговой сеточный колодец с насосной станцией, а самотечно-всасывающие — водо­приемник с насосной станцией.

• Сифонные (самотечно-сифонные) водоводы соединяют во­доприемник с сеточным отделением насосной станции, совме­щенной с береговым колодцем. Строительство самотечных водо­водов осуществляется или в открытом котловане, или спуском в траншеи под воду, а на участках примыкания к подземной части береговых колодцев и насосных станций, выполняемых опускным способом, методами бестраншейной прокладки.

Самотечные, всасывающие и сифонные водоводы выполняют, как правило, из стальных труб. СНиП допускает также приме­нение железобетонных и пластмассовых труб.

Самотечные водоводы должны укладываться в плане и в вертикальной плоскости без резких поворотов, вызывающих от­ложение наносов, сора и шуги и затрудняющих промыв и очистку водоводов. Прокладка водоводов с уклоном или без него практически не влияет на характер движения в водоводе нано­сов (при промыве или при заборе воды). Поэтому высотное положение водоводов определяется необходимостью их заглуб­ления в пределах русла под дно для защиты от подмыва речным потоком и повреждения якорями судов и плотов на судоходных реках в пределах фарватера не менее чем на 1 м (с учетом возможного размыва и дноуглубления), а на несудоходных — на 0, 5 м до верха труба (или обсыпкой грунтом с соответствую­щим укреплением его от размыва), а также целесообразностью уменьшения объемов земляных работ. Достаточно часто само­течные водоводы прокладывают с некоторым подъемом в сторону береговых сооружений водозабора.

Высотное положение самотечных водоводов назначают с та­ким расчетом, чтобы водовод располагался не менее чем на 0, 5 м ниже пьезометрической линии. Высотное положение вса­сывающих водоводов определяется допускаемой высотой всасы­вания насосов. Выполняют их из стальных труб со сварными соединениями и прокладывают с подъемом в сторону насосной станции (уклон не менее 0, 001). Всасывающие водоводы жела­тельно делать возможно более короткими и обособленными для каждого насоса, как это изображено на рис. 2.3, а. Для сбора и откачки воздуха из сифонного водовода его прокладывают с постоянным подъемом. в сторону насосной станции (уклон не менее 0, 001). Высотное положение сифонных водоводов назна­чают исходя из обеспечения их работы при минимальном рас­четном уровне воды в водоисточнике и максимальном расходе в водоводе. Для этого необходимо выполнение условия

где ρ вак — вакуумметрическое давление в наивысшем месте водовода; ρ ат — атмосферное давление воздуха, зависящее от высоты расположения местности над уровнем моря;

ρ нп — давление насыщенных паров воды при расчетной ее температуре приведено ниже:

Приведенную высоту вакуумметрического давления в неко­тором сечении водовода находят по формуле

где H — высота расположения водовода в этом сечеиии над минимальным уровнем воды в реке; — сумма потерь напора в водоводе от начального до расчетного сечения; v — скорость течения воды в расчетном сечении, м/с.

При проектировании сифонных водоводов следует также учитывать характеристику вакуум-насосов, предназначенных для откачки воздуха при зарядке и эксплуатации водоводов. Ва­куум-насосы типа ВВН создают вакуум до 85...95 % атмосфер­ного давления (в зависимости от марки насоса и его подачи) Глубину заложения труб, считая до низа, берут на 0, 5 м больше расчетной глубины проникновения в грунт нулевой температуры. Самотечные и сифонные водоводы из стальных труб устраивают с оклеенной противокоррозионной изоляцией с защитой ее дере­вянными рейками; весьма желательно покрытие внутренней по­верхности труб цементным или иным покрытием (в зависимости от коррозионных свойств воды).

Траншея, в которой уложены самотечные водоводы, сверху должна быть укреплена наброской камня, укладываемого по стальной сетке с щебеночной или гравийной подготовкой, или же железобетонными плитами, связанными в тюфяк по щебе­ночному обратному фильтру. Самотечные водоводы к патрубкам водоприемника присоединяют под водой монтажными свертными муфтами, состоящими из двух частей. Нижняя часть крепится к патрубку сваркой или временным креплением, а верхняя к ниж­ней — болтами после опускания самотечного водовода на высту­пающий конец нижней части с прокладкой резины.

Самотечные водоводы в береговые колодцы следует вводить через сальники. Самотечные, сифонные и всасывающие водоводы оборудуют задвижками или дисковыми затворами для отключе­ния берегового сеточного колодца или насоса от реки при высоких уровнях воды в ней.

Промыв самотечных и сифонных водоводов от наносов пре­дусматривают независимо от того, что их диаметр рассчиты­вают с учетом незаиляющей скорости течения воды Промыв водоводов от наносов осуществляют прямым и обратным током воды. При промыве самотечного водовода прямым током воды отключают один водовод (в двухсекционном водозаборе) и по второму пропускают весь требуемый расход воды Q_B Осадок из водовода при этом поступает с водой в береговой колодец. Такой же режим желателен в паводок при высокой мутности воды в реке.

Возможно применение гидропневматического промыва, осу­ществляемого подачей сжатого воздуха в поток воды и эффек­тивного при наличии заиления и коррозионных отложений. Для гидропневматического промыва возможно использование передвижного компрессора, шланг от которого присоединяют к патрубку в верхней части вакуум-стояка для импульсного промыва (см. рис. 2.9).

В отдельных случаях можно очищать водоводы протаски­ванием через них совков и рыхлителей.

2.8. Береговые сеточные колодцы

Береговые колодцы предназначены для размещения в них водоочистных сеток. Так как сетки располагают ниже мини­мального уровня воды, то сеточное здание оказывается заглуб­ленным. Строительство его при нескальных грунтах в большин­стве случаев осуществляют методом опускного колодца. В связи с этим и само сеточное здание именуют колодцем — береговым сеточным колодцем.

Береговые колодцы следует располагать на незатопляемых отметках берега. Для того чтобы сократить протяженность самотечных водоводов на участке с наибольшей глубиной их заложения, береговой колодец можно расположить на пологом берегу в месте, заливаемом в половодье на 1, 5...3 м, преду­смотрев обсыпку его грунтом до отметки, превышающей высоту наката волны при расчетном максимальном уровне воды не менее чем на 0, 5 м.

Водоочистные сетки предохраняют насосы от крупного сора, что значительно повышает надежность подачи воды насосами. Поэтому применение берегового колодца, оборудованного водо­очистными сетками, в составе водозаборных сооружений I и II категорий обязательно. Для береговых колодцев наиболее часто применяют водоочистные сетки плоские съемные. Недопустима замена съемных сеток приемными сетками или приемными кла­панами на концах всасывающих водоводов, так как из-за слож­ности их очистки возможны перерывы в подаче воды потреби­телю.

Для очистки съемных сеток от сора должны быть преду­смотрены промывные устройства с подводом воды от напорных водоводов насосной станции, а для подъема сеток — подъемно-транспортные механизмы Промыв сеток может производиться струей воды из брандспойта над специальной ванной с экраном. Кроме того, следует предусмотреть устройства для отвода про­мывной воды и сора из колодца в реку или местную сис­тему водоотведения. Процессы взмучивания и удаления осадка из приямков (в днище колодца) необходимо механизировать.

Размеры берегового колодца зависят от целесообразного размещения перечисленного выше технологического оборудова­ния; кроме того, следует разместить в колодце указатели уровней воды (в реке, перед сетками и после сеток), а также лестницы для спуска, в колодец. Лестницы-стремянки (с ограждением D=0, 7 м) располагают перед водоочистными сетками и после них во всех секциях сеточных колодцев.

Представленный на рис. 2.18 двухсекционный железобетон­ный круглый в плане береговой сеточный колодец имеет назем­ный павильон прямоугольной в плане формы.

Объем воды в каждой секции при минимальном расчетном ее уровне в колодце должен быть определен из условий запуска насоса и совместной работы самотечных и всасывающих водо­водов и берегового колодца и не должен быть менее 30...35-крат­ного секундного расхода воды забираемого насосом из секции.

Минимальный уровень воды в береговом колодце определяют гидравлическим расчетом: при минимальном уровне воды в водо источнике; выключении одной из секций водоприемника; других возможных неблагоприятных условиях (засорение решеток, обра­стание водоводов и др.).

Отметку днища берегового колодца определяют из условия расположения под минимальным расчетным уровнем воды в ко­лодце водоочистных сеток необходимой площади. Вместе с этим высота слоя воды в береговом колодце должна быть достаточной Для расположения под минимальным расчетным уровнем воды приемных воронок всасывающих водоводов. Вертикальные вса­сывающие водоводы диаметром d с приемными воронками диа­метром D=(1, 3...2)d и длиной l=(1, 3...1, 8)(D — d) должны иметь заглубление входного отверстия не менее (1, 5.. 2)D с расстояни­ем от отверстия до дна 0, 8D (рис 2.19, а, б, в).

Верх водоочистных сеток целесообразно располагать в ко­лодце значительно выше минимального уровня воды, например на уровне высокой межени, для того чтобы большую часть года процеживание воды через сетку происходило с меньшими

Рис 2 19 Заглубление всасывающих водоводов

скоростями течения воды в ячейках сетки. Такое решение позволяет обеспечить не только более высокое качество очистки воды на сетках, но и увеличить надежность действия сеток в слу­чае поступления шуги через водоприемник и водоводы в берего­вой колодец

2.9. Водозаборные сооружения совмещенного типа

Насосные станции I подъема, входящие в состав водозабо­ров раздельного типа, рассматриваются в гл 14.

Для водозаборов совмещенного типа предпочтительнее при­менение артезианских насосов и насосов с вертикальным валом. Ho ввиду ограниченности типоразмеров первых и большой подачи вторых значительно чаще применяют насосы с горизонтальным валом.

Водозаборные сооружения совмещенного типа применяют с плоскими или, что чаще, с вращающимися водоочистными сетками.

Компоновка сооружений определяется типом вращающихся сеток и количеством насосных агрегатов. При числе насосов 3…5 часто принимают круглую в плане форму сооружения в расчете на строительство методом опускного колодца (реже кессона). Много водозаборов, оборудованных вращающимися сетками с лобовым подводом воды, построено по схеме, когда насосное помещение подковообразной формы расположено во­круг сеточного отделения (рис. 2.20). В типовом проекте

901-1-11 водозаборное сооружение запроектировано на произ­водительность 5 м³/с с трехсекционным водоприемно-сеточным отделением (рис. 2.21): Береговые водозаборные сооружения с аналогичной компоновкой водоприемно-сеточных отделений обес­печивают бесперебойный забор воды даже при интенсивном

шугоходе на р. Иртыш при непрерывном промыве вращающихся сеток, часть звеньев которых были ковшеобразными.

Иная компоновка сеточного отделения в водозаборе произ­водительностью 1...6 м³/с по типовому проекту 901-1-22 с вра­щающимися сетками с лобово-внешним подводом воды (рис. 2.22). Насосное отделение — с четырьмя насосами, из которых два или три являются рабочими. Насосное помещение оборудуют мостовым радиальным краном. Для обслуживания сеток предусмотрен подвесной кран, а для опускания оборудова­ния через монтажный проем - тельфер. Наземная часть прямо­угольной формы одно- или двухэтажная в зависимости от

глу­бины подземной части и возможности расположения в ней электрораспределительных устройств. Предусмотрены помещения тля дежурного персонала, ремонтной бригады, санузла; из под­ъемной части имеются два выхода, а при заглублении более 15 м — дополнительно лифт.

Предусмотрены насосы для откачки из насосного помещения профильтровавшейся воды (работа их должна быть автомати­зирована), для откачки воды из сеточных отделений (для прове-тения в них ремонтных работ) и для откачки из них осадка.

При небольшом заглублении насосной станции стояки на­порных водоводов внутри станции прокладывают открыто. Аналогичное решение водозабора разработано в типовом про­екте 901-1-33/85 для строительства способом «стена в грунте».

Водозаборные сооружения большой производительности час­то проектируют прямоугольной в плане формы, принимая число секций водоприемно-сеточного отделения равным количеству насосов.

2.10. Гидравлические расчеты водозаборных сооружений

Гидравлические расчеты водозаборных сооружений выпол­няют применительно к нормальным и аварийным условиям 'эксплуатации. При нормальных условиях одновременно дей­ствуют все секции водозабора (кроме резервных). В аварийном режиме одна из секций отключена и весь расчетный расход воды или значительная его часть протекает через остальные секции. Гидравлические расчеты по определению размеров водо­приемных отверстий, диаметров трубопроводов и других эле­ментов водозаборов выполняют для нормальных условий, а рас­четы потерь напора, уровней воды в сеточном колодце или сеточном отделении совмещенной насосной станции и допуска­емой наивысшей отметки оси насосов — применительно к аварийным условиям.

• Расчетный расход воды, м³/с, в одной секции водозабора тля нормальных условий эксплуатации Q_p и для аварийных условий Q'_P определяют по формулам

где п — число секций водозабора; р — допускаемое уменьшение подачи воды в аварийном режиме, принимаемое согласно табл. 2.1.

Площадь водоприемных отверстий (брутто) одной секции водозабора (оборудованной решетками) определяют по формуле

где Vbt — средняя скорость втекания воды в водоприемные отверстия, м/с; η ст — коэффициент стеснения площади водопри­емного отверстия стержнями решетки; η ₃ — коэффициент засоре­ния решетки.

В СНиП 2.04.02—84 формула (2.7) приведена к виду Ω _бр=1, 25Q_рК_ст/υ _вт, при этом 1, 25=1/η ₃ и К_Ст = 1 /η _ст. В форму­ле (2.7) использованы общеупотребительные в гидравлике поня­тия коэффициентов стеснения и засорения, имеющие геометри­ческий смысл; например, коэффициент η _ст показывает в долях единицы площадь отверстия, которая остается свободной для протекания воды после стеснения отверстия стержнями решетки.

Допустимую скорость втекания воды Vвт в водоприемные отверстия без учета требований рыбозащиты для средних и тяжелых условий забора принимают равной: для русловых затопленных водоприемников — 0, 1...0, 3 м/с; для береговых — 0, 2...0, 6 м/с (меньшие значения принимают для тяжелых шуго-ледовых условий); с учетом требований рыбозащиты скорость втекания воды принимают не более 0, 25 м/с для рек со скорос­тями течения не менее 0, 4 м/с и не более 0, 1 м/с для рек со скоростями течения менее 0, 4 м/с. Для очень тяжелых шуголедовых условий скорость втекания воды не более 0, 06 м/с.

Коэффициент стеснения отверстия стержнями решетки опре­деляют по формуле

где а = 40...100 мм — расстояние между стержнями решетки в свету; d = 6...10 мм — толщина стержня.

Среднее значение коэффициента засорения решетки сором или скоплениями шугольда η ₃ = 0, 8; для труднодоступных отвер­стий и засоренных водоисточников — 0, 7...0, 75; для легкодоступ­ных отверстий или водоисточников с небольшим содержанием сора, η ₃= 0, 85...0, 9.

Назначая число и размеры решеток, следует учитывать глубину воды в месте расположения водоприемника и его кон­струкцию. Целесообразно высоту решетки принимать больше ее ширины (во избежание возможного перекоса решетки в пазах и ее заклинивания), а массу решетки увязать с характерис­тикой намеченного к использованию грузоподъемного оборудо­вания.

При принятых размерах водоприемного отверстия hub число отверстий (количество решеток) составит п=F_p/(bh). После подбора решеток определяют фактическую скорость вте­кания воды в отверстие V_вт=Q_P/(nbhη _clη ₃). Потери напора в сороудерживающих решетках принимают по практическим дан­ным: h_p =0, 03...0, 06 м.

При оборудовании отверстий рыбозащитными сетками коэф­фициент стеснения проволокой сетки определяют по формуле

где а - расстояние между проволоками в свету, d — диаметр проволоки.

При расчете площади рыбозащитной фильтрующей кассеты (в том числе и пакетно-реечной) по формуле (2.7) принимают скорость втекания воды в пустоты фильтра V_вт = 0, 25 м/с.

Коэффициент η _ст принимают равным пустотности фильтрую­щего заполнения кассеты р = 0, 4...0, 5. Коэффициент η ₃ можно увеличить до 0, 9.

Потери напора в водоприемнике состоят из потерь напора по пути течения воды и местных потерь. Пренебречь этими потерями можно лишь в отдельных случаях.

Площадь водоочистных сеток, располагаемых под мини­мальным расчетным уровнем воды в береговом колодце или в водоприемно-сеточном отделении водозаборного сооружения сов­мещенного типа, определяют по следующим формулам:

где V_c — допускаемые скорости течения воды в ячейках сеток, которые принимают равными 0, 2...0, 4 м/с для плоских и 0, 6... 1, 2 м/с для вращающихся сеток; η _cn — коэффициент стеснения отверстия проволокой сетки, определяемый по формуле (2.9); η ≈ 0, 75 — коэффициент уменьшения площади сетки опорными рамками, межрамочными уплотнениями и шарнирами, определя­емый по конструктивным особенностям сетки;

η ₃ — коэффициент засорения сетки, принимаемый равным 0, 7 для плоских съемных сеток и 0, 85 для вращающихся.

В приложении 1.2 указаны размеры и масса плоских сеток; характеристики вращающихся сеток приведены в Приложении 1.3. Следует также определить фактическую скорость течения воды в сетке по принятой площади сеток F'_cV_c=Q_P/(F'_cη _cnη ₃). Целе­сообразно принять плоскую сетку большей площади, чем это определено по (2.10). Под минимальным расчетным уровнем воды при этом располагают часть сетки (высотой F_c/B), площадь которой F_c определена расчетом (рис. 2.23, а). Тогда при всех уровнях воды, больших минимального, процеживание воды будет происходить через большую площадь сетки и с меньшей скоро­стью ее течения. Вследствие этого повышается взвесеизвлекаю­щая способность сеток и обеспечивается лучшая очистка воды. На рис. 2.23, б изображено другое решение, когда процеживание воды происходит через две сетки, расположенные на разных уровнях. За разделительной перегородкой показаны направляю­щие швеллеры, в которых устанавливают запасные сетки перед подъемом засоренных на промывку. Возможна установка плос­ких сеток в два ряда по ширине секции сеточного колодца, как это показано на рис. 2.18. Потери напора в сетках (по эксплу­атационным данным) составляют 0, 01...0, 1 м в зависимости от скорости течения воды, плотности плетения сетки и степени ее засорения; при значительной засоренности водоисточника потери напора во вращающихся сетках достигают 0, 2...0, 3 м Такие по­тери считают предельно допустимыми, так как возможен прорыв сеточного полотна. Потери напора в плоских сетках Л_с принимают 0, 1...0, 15 м.

Рис 2 23 Схема к определению отметки днища берегового колодца:

1 - приямок для сбора осадка, 2 - самотечный водовод, 3 - вакуум стояк для

импульсного промыва, 4 — сетка, 5 — поперечная перегородка, 6 — направляющие для сеток, 7 — всасывающий водовод

Глубину погружения сеточного полотна под расчетный уро­вень воды (рис. 2.24) до центра закругления нижнего направ­ляющего устройства для вращающихся сеток с лобовым под­водом воды определяют по формуле

H_c = Fc/B, (2.12)

для сеток с лобово-внешним, внешним и внутренним подводом — по формуле

H_c = 0, 5(F_c/B-nR), (2.13)

где В — ширина сеточного полотна (промышленность выпускает вращающиеся сетки шириной В=1, 5; 2; 2, 5 и 3 м); R — радиус нижнего закругления направляющих; R≈ 0, 75 или 1 м.

• Уровень воды перед сеткой и после нее (рис. 2.23) опреде­ляют по формулам

где УBmin — минимальный расчетный уровень воды в реке; — сумма потерь напора при течении воды от решетки до сетки; соответственно потери напора в решет­ке, водоприемнике, самотечном водоводе, в местных сопротив­лениях водовода, в сетке (h_с) при расходе воды Q'_p (аварийный режим).

• Отметку днища берегового колодца определяют по фор­мулам

где Н_с — высота сетки (по расчету) ниже минимального рас­четного уровня воды (см. рис. 2.23); h_п = 0, 5...0, 7 глубина при­ямка для сбора осадка, м; h₁ — допускаемое заглубление отверстия всасывающего водовода диаметром d, h₁ = (1, 5...2) D, диа­метр отверстия воронки D= (1, 3...2)d; h₂ — расстояние от низа воронки до дна, h2≥ 0, 8 D; hз — высота слоя бетона для образо­вания приямка и откосов для сползания осадка к приямку; hз зависит от глубины приямка и принятого уклона откосов; ориентировочно h з= h_n + (0, 15...0, 25).

Из двух полученных расчетом отметок днища принимают меньшую.

Если сеточное отделение насосной станции оборудуют вра­щающейся водоочистной сеткой (рис. 2.24), отметку днища опре­деляют по формулам

где h₄ — расстояние от низа сетки до днища сооружения, зави­сящее от типа и конструкции сетки, ориентировочно h₄ =0, 4...0, 8 м; h₀ — вертикальный размер отверстия всасывающей трубы к насосам. Из двух рассчитанных отметок днища сооружения принимают меньшую

Отметка оси насоса (при его расположении «под заливом»)

ОН = В — h — е,

где В — отметка уровня воды в сеточном (или водоприемно-сеточном) отделении при нормальных условиях эксплуатации (при расходе воды Q_p в одной секции водозабора); h = 0, 2..0, 3 — высота слоя воды над верхом корпуса насоса, м; е — расстояние от оси насоса до его верхней части, определяемое по справочным данным.