Member analysis

(1) The effect of actions should be determined for time t=0 using combination factors ψ _{1, 1} or ψ _{2, 1} according to EN 1991-1-2.

(2) As a simplification to (1), the effect of ψ _{2, 1} on actions E_{d, fi} may be obtained from a structural analysis for normal temperature design as:

(2.4)

where:

E _d is the design value of the corresponding force or moment for normal temperature design, for a fundamental combination of actions (see EN 1990);

h_fi – коефіцієнт зменшення для розрахункового рівня навантаження під час пожежі.

(3) Коефіцієнт зниження η _fi для сполучення навантажень (6.10) в EN 1990 має визначатись за:

n_fi= ,

або для сполучень навантажень (6.10 а) та (6.10 б) в EN 1990 як менше значення в приведених нижче формулах:

n_fi= ,

n_fi= ,

де Q_{k, 1} – головне змінне навантаження;

G_k – характеристичне значення постійного впливу;

γ _G – коефіцієнт надійності для постійних впливів;

γ _{Q, 1} – коефіцієнт надійності для змінного впливу 1;

ψ _fi – коефіцієнт сполучення для часто повторюваних значень, даний як ψ _{1, 1} або ψ _{2, 1};

ξ – коефіцієнт зниження для несприятливих постійних впливів G.

Примітка 1. Приклад зміни коефіцієнтів зниження h_fi залежно від співвідношення навантаження Q_k1/G_k для різних значень коефіцієнту сполучення y_fi = y_1.1 відповідно до виразу (2.6), наведено на рисунку 2.1 з такими припущеннями: γ _GA =1, 0, g_G= 1, 35 та g_q = 1, 5. Рівняння (2.5а) та (2.5б) дають дещо завищені значення. Значення коефіцієнтів надійності для країни можна знайти в національному додатку. Рекомендовані значення наведені в EN 1990. Вибір формули (6.10) або (6.10)a та (6.10)b можна знайти у національному додатку.

Примітка 2. Як спрощення може бути використано рекомендоване значення h_fi = 0, 65, окрім прикладених навантажень для категорії навантаження E, як встановлено в EN 1991-1-1 (площі, придатні для накопичення вантажів, включаючи доступні ділянки), для яких рекомендованим значенням є 0, 7.

(4) Слід розглядати лише ефекти темпеартурних деформацій, які є наслідком температурних градієнтів через поперечний переріз. Вплив поширення температури вздовж елементу можна не враховувати.

h_fi is the reduction factor for the design load level for the fire situation.

(3) The reduction factor η _fi for load combination (6.10) in EN 1990 should be taken as:

(2.5)

or for load combinations (6.10a) and (6.10b) in EN 1990 as the smaller value given by the

two following expressions:

(2.5a)

(2.5b)

where:

Q_{k, 1} is the principal variable load;

G_k is the characteristic value of a permanent action;

γ _G is the partial factor for permanent actions;

γ _{Q, 1} is the partial factor for variable action 1;

ψ _fi is the combination factor for frequent values, given either by ψ _{1, 1} or ψ _{2, 1};

ξ is a reduction factor for unfavourable permanent actions G.

NOTE 1: An example of the variation of the reduction factor h_fi versus the load ratio Q_k1/G_k for different values of the combination factor y_fi = y_1.1 according to expression (2.5) is shown in the figure to this note with the following assumptions: γ _GA = 1, 0, g_G= 1, 35 and g_q = 1, 5. Use of expressions (2.5a) and (2.5b) will give figures slightly higher than those in the figure. The values of partial factors for use in a Country may be found in its National Annex. Recommended values are given in EN 1990. The choice of expression (6.10) or (6.10)a and (6.10)b may also be found in the National Annex.

NOTE 2: As a simplification the recommended value of h_fi = 0, 65 may be used, except for imposed load category E as given in EN 1990 (areas for storage and industrial activity) for which the recommended value is 0, 7.

(4) Only the effects of thermal deformations resulting from thermal gradients across the cross-section need to be considered. The effects of axial or in-plane thermal expansions may be neglected.

Зміна коефіцієнта зниження η _fi та відношення навантажень Q_{k, 1}/G_k

(5) Граничні умови на опорах та кінцях елементу можна вважати незмінними під час пожежі.

(6) Табличні дані, спрощені або уточнені розрахункові моделі є прийнятними для перевірки елементів в умовах пожежі.

Примітка. Додатки B, C та D надають інформацію щодо табличних даних, спрощених та уточнених розрахункових методів.

2.4.3 Аналіз частини конструктивної системи

(1) Навантажувальний ефект визначають для часу t=0 з використанням коефіцієнтів сполучення ψ _{1, 1} або ψ _{2, 1} відповідно до EN 1991-1-2.

(2) Як альтернатива виконанню розрахунку конструкції під час пожежі за час t=0, реакції на опорах та внутрішні зусилля на межі частини конструктивної системи можуть бути отримані з розрахунку конструкції за нормальних температур, як зазначено в 2.4.1(4).

(3) Частина конструктивної системи для розрахунку має бути визначена на основі можливих температурних розширень або деформацій таким чином, щоб її взаємодія з іншими частинами конструктивної системи була представлена незалежними від часу опорними та граничними умовами при пожежі.

Variation of the reduction factor η _fi with the load ratio Q_{k, 1}/G_k

(5) The boundary conditions at supports and ends of a member may be assumed to remain unchanged throughout the fire exposure.

(6) Tabulated data, simplified or advanced calculation methods are suitable for verifying members under fire conditions.

NOTE: Annexes B, C and D give information on tabulated data, simplified and advanced calculation methods.