Додаток J
(довідковий)
Окремі правила розрахунку і конструювання
Застосовуються такі елементи EN 1992-1-1:
| Annex J
(informative)
Detailing rules for particular situations
The following clauses of EN 1992-1-1 apply.
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
J.104 Місцеве прикладання навантаження
J.104.1 Опорні зони мостів
(101) Проектування опорних зон мостів проводиться відповідно до 6.5 і 6.7 EN 1992-1-1 а також до цього пункту, що доповнює їх.
(102) Відстань від краю зони прикладання опорного навантаження до вільного краю бетонного перерізу повинна становити не менше 1/6 від відповідного розміру площадки обпирання, виміряного в тому ж напрямі. При цьому у всіх випадках відстань до вільного краю повинна становити не менше 50 мм.
(103) Для класів бетону C55/67 і вище у формулі (6.63) EN 1992-1-1 замість величини  необхідно підставити  .
(104) Щоб уникнути краєвого ковзання, арматура повинна бути рівномірно розподілена паралельно навантаженій поверхні до точки розсіяння локальних напружень стиснення. Ця точка визначається таким чином: лінія під кутом  до напрямку прикладання навантаження проводиться від краю площадки обпирання, протилежного до найближчої бічної поверхні перерізу, до перерізу з бічною поверхнею, як показано на рис. J.107. Арматура, що передбачається для недопущення краєвого ковзання, повинна бути належним чином заанкерована.
| J.104 Partially loaded areas
J.104.1 Bearing zones of bridges
(101) The design of bearing zones of bridges should be in accordance with the rules given in this clause in addition to those in 6.5 and 6.7 of EN 1992-1-1.
(102) The distance from the edge of the loaded area to the free edge of the concrete section should not be less than 1/6 of the corresponding dimension of the loaded area measured in the same direction. In no case should the distance to the free edge be taken as less than 50 mm.
(103) For concrete classes equal to or higher than C55/67, in formula (6.63) of EN 1992-1-1 should be substituted by .
(104) In order to avoid edge sliding, uniformly distributed reinforcement parallel to the loaded face should be provided to the point at which local compressive stresses are dispersed. This point is determined as follows: A line inclined at an angle  to the direction of load application is drawn from the edge of the section to intersect with the opposite edge of the loaded surface, as shown in Figure J.107. The reinforcement provided to avoid edge sliding shall be adequately anchored.
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Рисунок J.107 - Механізм краєвого ковзання
Figure J.107 - Edge sliding mechanism
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
(105) Арматура, що передбачається для недопущення краєвого ковзання  , розраховується за формулою 
| (105) The reinforcement provided in order to avoid edge sliding ( ) should be calculated in accordance with the expression .
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| J.104.2 Зони анкерування попередньо напружених елементів (101) Правила, наведені в цьому пункті, застосовуються на додаток до правил 8.10.3 EN 1992-1-1 для проектування зон анкерування, що використовуються для закріплення двох і більш попередньо напружених арматурних елементів. (102) Напруження зм’яття за анкерними плитами перевіряється в такий спосіб: - мінімальна відстань між осьовою лінією анкерного кріплення і краєм бетону не повинна бути менше величини, вказаної у відповідному Європейському технічному свідоцтві (European Technical Approval). Ця мінімальна величина залежить від міцності бетону на момент натягнення; - арматура, встановлювана для запобігання розриву і розколювання в зонах анкерування розміщується в прямокутній бетонній призмі, званій «призмою первинної регуляризації» (primary regularization prism) і розташованої за кожним анкерним кріпленням. Поперечний переріз призми, пов'язаний з кожним анкерним кріпленням, називається «приєднаним прямокутником». А Приєднаний прямокутник має той же центр і ті ж осі симетрії, що і анкерна плита (в якої повинні бути дві осі симетрії), і при цьому його розміри повинні задовольняти наступну умову: | J.104.2 Anchorage zones of post-tensioned members (101) The following rules apply in addition to those in 8.10.3 of EN 1992-1-1 for the design of anchorage zones where two or more tendons are anchored. (102) The bearing stress behind anchorage plates should be checked as follows: - the minimum distance between the centreline of the anchorage and the edge of the concrete should not be less than that specified in the appropriate European Technical Approval. This minimum value depends on the strength of the concrete at the time of tensioning; - the reinforcement required to prevent bursting and spalling in anchorage zones is determined in relation to a rectangular prism of concrete, known as the primary regularisation prism, located behind each anchorage. The cross section of the prism associated with each anchorage is known as the associate rectangle. The associate rectangle has the same centre and the same axes of symmetry as the anchorage plate (which should have two axes of symmetry) and should satisfy: | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
 (J.101)
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
де:
 максимальне зусилля, прикладене до попередньо напруженого арматурного елемента згідно 5.10.2.1 EN 1992-1-1.
 розміри приєднананого прямокутника.
 міцність бетону на момент натягнення.
Приєднаний прямокутник повинен мати приблизно таке ж співвідношення розмірів, як і анкерна плита. Ця вимога виконується, якщо величини  і  не перевищують  ,
де:
 і  розміри анкерної плити;
- приєднані прямокутники, пов'язані з розташованими в одному поперечному перерізі анкерними кріпленнями, повинні знаходитися усередині бетонного перерізу і не повинні перекриватися;
- призма первинної регуляризації дуже приблизно представляє об'єм бетону, в якому напруження змінюються від максимальних значень (безпосередньо за анкерною плитою) до допустимих значень для бетону, що знаходиться під одноосним стисненням.
Як вісь призми приймається вісь попередньо напруженого арматурного елемента, її основа; а її висота за анкерним кріпленням приймається як величина 1, 2.max( ,  ). Призми, пов'язані з різними анкерними кріпленнями, можуть перекриватися (це може відбуватися, якщо попередньо напружені арматурні елементи непаралельні), проте повинні залишатися усередині бетонного перерізу.
(103) Арматура, необхідна для запобігання розриву і розколювання бетону в кожній призмі регуляризації (див. (102)), повинна бути не менше
| where:
is the maximum force applied to the tendon according to 5.10.2.1 of EN 1992-1-1.
are the dimensions of the associate rectangle.
is the concrete strength at the time of tensioning.
The associate rectangle should have approximately the same aspect ratio as the anchorage plate. This requirement is satisfied if and are not greater than
where:
and are the dimensions of the smallest rectangle including the anchorage plate.
- rectangles associated with anchorages located in the same cross section should remain inside the concrete and should not overlap;
- the “primary regularisation prism” represents very approximately the volume of concrete in which the stresses change from very high values just behind the anchorage plate to a reasonable value for concrete under uniaxial compression;
- the axis of the prism is taken as the axis of the tendon, its base is the associate rectangle and its depth behind the anchorage is taken as 1, 2.max(, ).
The prisms associated with different anchorages may overlap (this can occur when the tendons are not parallel) but should remain inside the concrete.
(103) Reinforcement to prevent bursting and spalling of the concrete, in each regularisation prism (as defined in rule (102) above) should not be less than:
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
 ,  (J.102)
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
де:
максимальне зусилля попереднього напруження згідно 5.10.2.1 EN 1992-1-1 (формула (5.41)).
 розрахункова границя текучості арматури.
Ця арматура повинна бути рівномірно розподілена в кожному напрямі по перерізу призми. Площа перерізу арматури на максимально навантаженій поверхні повинна становити не менше  в кожному напрямі.
(104) Повинні бути забезпечені мінімальні параметри арматури, визначувані згідно з відповідним Європейським технічним свідоцтвом. Розподіл арматури повинен бути скориговано, якщо вона повинна сприймати розтягувальні зусилля, обчислені згідно 8.10.3(4) EN 1992-1-1.
| where
is the maximum force applied to the tendon according to 5.10.2.1 expression (5.41) of EN 1992-1-1.
is the design strength of the reinforcing steel.
This reinforcement should be distributed in each direction over the length of the prism. The area of the surface reinforcement at the loaded face should not be less than in each direction.
(104) The minimum reinforcement derived from the appropriate European Technical Approval for the prestressing system should be provided. The arrangement of the reinforcement should be modified if it is utilised to withstand the tensile forces calculated according to 8.10.3 (4) of EN 1992-1-1.
|
| Додаток KK (довідковий) Залежні від часу характеристики бетону KK.1 Введення В даному додатку розглядається ряд методів оцінки явищ, що розвиваються в часі, обумовлених властивостями бетону. | Annex KK (informative) Structural effects of time dependent behaviour of concrete KK.1 Introduction This Annex describes different methods of evaluating the time dependent effects of concrete behaviour. | |
KK.2 Загальні положення
(101) Конструктивні впливи залежних від часу властивостей бетону, наприклад зміни деформацій і/або внутрішніх зусиль, повинні розглядатися, як правило, при розрахунках придатності до експлуатації.
ПРИМІТКА В окремих випадках (наприклад, для конструкцій або їх елементів, для яких розрахунок ефектів другого порядку є пріоритетним, або для конструкцій, в яких зусилля неможливо перерозподілити) впливи, залежні від часу, можна враховувати при розрахунках за несучою здатністю.
(102) Якщо стискальні напруження в бетоні при дії квазістатичних навантажень складають менш  , то можуть застосовуватися лінійний структурний розрахунок і лінійна в’язкопружна модель старіння. Залежні від часу характеристики бетону описуються коефіцієнтом повзучості  або функцією повзучості   , або, як альтернативний варіант, функцією релаксації  . При більш високих стискальних напруженнях повинні враховуватися дії нелінійної повзучості.
(103) Визначення деформацій і внутрішніх зусиль жорстких затиснених бетонних конструкцій (армованих і попередньо напружених) з урахуванням часу може виконуватися в припущенні про їх однорідність; обмежені варіації властивостей бетону в різних частинах конструкції можуть при цьому не враховуватися. В процесі розрахунку необхідно враховувати всі варіанти затисненення на різних етапах будівництва і під час експлуатації конструкції.
(104) Різні види розрахунків і їх типове застосування показано в таблиці KK.101.
| KK.2 General considerations
(101) Structural effects of time dependent behaviour of concrete, such as variation of deformation and/or of internal actions, shall be considered, in general, in serviceability conditions.
NOTE In particular cases (e.g. structures or structural elements sensitive to second order effects or structures, in which action effects cannot be redistributed) time dependent effects may also have an influence at ULS.
(102) When the compressive stresses in concrete are less than under the quasi permanent combination, a linear structural analysis and a linear ageing viscoelastic model is appropriate. The time dependent behaviour of concrete should be described by the creep coefficient or the creep function  or, alternatively, by the relaxation function . For higher compressive stresses, non-linear creep effects should be considered.
(103) Time dependent analysis for the evaluation of deformation and internal actions of rigid restrained reinforced and prestressed concrete structures may be carried out assuming them to be homogeneous and the limited variability of concrete properties in different regions of the structure may be ignored. Any variation in restraint conditions during the construction stages or the lifetime of the structure should be taken into account in the evaluation.
(104) Different types of analysis and their typical applications are shown in Table KK 101.
|
Таблиця KK.101 - Типи розрахунків
| Типи розрахунків | Пояснення і типове застосування |
| Загальний і послідовний покроковий методи | Є загальними і застосовні до всіх конструкцій. Вони особливо корисні для перевірки на проміжних стадіях будівництва в конструкціях, де властивості змінюються за довжиною (наприклад, в консолі) |
| Методи, засновані на теоремах лінійної в’язкопружності | Застосовні до однорідних конструкцій з жорсткими затисненнями |
| Метод коефіцієнта старіння | Метод корисний, якщо сили і напруження змінюються з часом. Використовується в мостах зі складними перерізами (збірно-монолітні конструкції) |
| Спрощений метод коефіцієнта старіння | Застосовний до конструкцій, в яких змінюються умови обпирання (наприклад, «прогін в прогоні» або вільна консоль) |
|
|
