Главная страница Случайная страница Разделы сайта АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Проектирование искусственного основания подпорной стенки (подсыпка качественным грунтом). ⇐ ПредыдущаяСтр 7 из 7
На основании полученной диаграммы φ к – изолиний и очерченной зоны областей сдвига намечают размеры искусственной подсыпки. Толщину подсыпки следует брать 0, 6-0, 8 от максимальной глубины распространения пластической зоны Умах т.е.: =0, 6 6, 7 = 4, 02 м h1 ≥ 0, 5 =2, 01 м Проектирование свайного фундамента на забивных деревянных сваях (низкий свайный ростверк). А. Вариант с вертикальными сваями. Необходимое количество свай определяется раздельно расчетом на вертикальную и горизонтальную нагрузки. Принимается наибольшее из полученных значений (nв или nг). Глубину забивки свай можно принять в первом приближении равной ширине стенки b (но не менее 6м), а диаметр d. При расчете свай на вертикальную (осевую) нагрузку количество вертикальных nв определяется для строительного (Nстр) и эксплуатационного (Nэкспл) случаев из условия: Σ N nв·Nсв Причем несущая способность одной сваи Nсв определяется как наименьшая из расчетов: а) по прочности грунта на вертикальную нагрузку Nсв = m·(mr Rн F + u Σ mf fi ℓ) где m – коэффициент условий работы свай в грунте, принимаемый m = 1; Rн=1, 233– расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи; F=0, 0707 м2 – площадь поперечного сечения сваи; U=0, 942 м – наружный периметр поперечного сечения сваи; fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности cваи; ℓ i – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи; mr и mf – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения свай на расчетные сопротивления грунта и принимаемые равными mr = mf = 1. Lсваи = м, d = 30 см = 0, 3 м Rн = 1, 233 103 кПа; u = π D = 3, 14 0, 3 = 0, 942 м; F = π D² / 4 = 3, 14 0, 32/4=0, 0707м²; Таблица 7
Nв св = 1 (1 1, 223 103 0, 0707+0, 942 143, 74)= 135, 5 кН б) по прочности материала сваи Nв св = m·F·Rс = 1 0, 0707·1·107 = 707 кH где Rс – расчетное сопротивление смятию торца сваи (для деревянных свай Rс ≈ 1·107 Па.) Выбираем Nв св = 135, 5 кН Строительный (Nстр) случай: Nстр= Σ N/ Nв св =10502/135, 5=78 шт. Эксплуатационный (Nэкспл) случай: Nэкспл= Σ N/ Nв св =9693/135, 5=72 шт. 2).При расчете свай на горизонтальную (поперечную) нагрузку количество вертикальных Свай nг определяется из условия Σ Еа £ nг· Nг св Σ Еа=1790 к Н/м2 Несущую способность одной сваи Nг св допускается определять по формуле: Nг св = β Δ г Ес Ic / ℓ ³ o = 2 0, 01 107 0, 000397 / 1, 53 = 79, 4/ 3, 375 = 23, 53 кH. где Δ г – расчетное перемещение головы сваи (Δ г = 0, 01 м); Ес·Ic – жестокость сваи, для деревянных круглых свай Ес = 1010 Па. Ic = π d4/ 64 = 3, 14 0, 34/64=0, 000397 м4; β = 2 для деревянных свай и песков средней плотности ℓ o – глубина заделки сваи в грунт; ℓ o = 5·d = 5 0, 3 = 1, 5 м; d – диаметр сваи.
nг св = 1790 / 23, 53 = 77 шт. Принимаем n=77 шт. Б. Вариант с наклонными сваями. 1. a) Угол наклона свай α исходя из необходимости их работы на строительную и эксплуатационную нагрузки (с учетом величины и направления равнодействующей) назначается из соотношения α = 0, 6 δ = 0, 6 10, 2° = 6, 12° где δ = arctg (Ea/Nэкспл) = arctg (179 / 969, 3) = 10, 2˚ – угол наклона равнодействующей к вертикали для эксплуатационного случая. Количество свай определяется как наибольшее из расчетов на осевую и поперечную нагрузки аналогично п.А. Строительный случай: Поперечная нагрузка:
Σ Ecтрa=Σ Nстр sinα =1050, 2*10 sin6, 12° = 1119, 63 кН;
Nпоп св=23, 53 кН;
nпоп св=SEcтрa/ Nпоп св=1094, 5 / 23, 53 = 48 шт.
Осевая нагрузка:
Raстр=SNстр cosα =1050, 2 10 cos6, 12º =10442, 15 кH.
Nос св=135, 5кН.
nпоп св=SRaстр / Nоссв=357, 26/440, 27= 78 шт
Эксплуатационный случай: Поперечная нагрузка: R=10 (Ea2+Nэкспл)1/2=10 (1792+969, 32)1/2=9856, 9 кH. Eэксплa = R = 9856, 9 (10, 2-6, 12)= 701, 31кН nпоп св=Eэксплa/ Nпоп св=701, 31/23, 53=30 шт. Осевая нагрузка: Raэкспл= R = 9856, 9 = 9831, 92 кН noc св=Σ Raэкспл / Nоссв=9831, 92/135, 5=73шт. Выбираем nпоп св = 73 шт. Окончательно принимаем вариант с наклонными сваями nпоп св = 73 шт. . Размещение свай в плане. а) Расстояние между осями свай должно быть не менее 3d = 0, 9 м; расстояние от оси крайнего ряда до края ростверка – не менее 1, 5d = 0, 45 м; б) Сваи должны быть равнонагруженными, для чего контактную эпюру σ разбивают на равновеликие площади, располагая оси продольных рядов свай против центров тяжести каждой части. Сначала назначают число свай в поперечном ряду m, которое для деревянных свай ориентировочно назначаются как m = b – 1, где b=7 м – ширина подошвы ростверка в метрах. Затем графическим способом устанавливаются расстояния между сваями в поперечном ряду (т.е. расстояние между продольными рядами).После этого уточняются расстояния между поперечными рядами. Ширина подошвы стенки – 7, 8 м; Число свай в поперечном ряду m = 7; Число поперечных рядов свай на 10 пог. м стенки m* = 73/7=10, 43; Расстояние между поперечными рядами S = 10 / 10, 43 = 0, 96 м.
|