Главная страница
Случайная страница
Разделы сайта
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
|
Потери предварительного напряжения арматуры
Т а б л и ц а Р.1
Фактор, вызывающий потери предварительного напряжения
| Значение потерь предварительного
напряжения, МПа
| 1 Релаксация напряжений арматуры:
а) при механическом способе
натяжения арматуры:
проволочной
cтержневой
б) при электротермическом и
электротермомеханическом
способах натяжения стержневой
арматуры
|
(0, 22s p / Rph – 0, 1) s p
0, 1s p – 20
0, 03s p
Здесь s p принимается без учета потерь.
Если вычисленные значения потерь от релаксации напряжений оказываются отрицательными, их следует принимать равными нулю.
Проявление потерь от релаксации во времени следует учитывать в соответствии с 7.14.
П р и м е ч а н и е – Формулы для определения потерь даны для нестабилизированной арматуры, для стабилизированной арматуры (с пониженной релаксацией) значения, полученные по вышеприведенным формулам, допускается уменьшать в два раза
| 2 Температурный перепад при натяжении на упоры (разность температуры натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона)
| Для бетона классов В25 – В40 – 1, 25 D t;
то же, класса В45 и выше – 1, 00 D t,
где D t – разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, °С.
Расчетное значение D t при отсутствии точных данных следует принимать равным 65 °С. Потери от температурного перепада не учитываются, если температура стенда равна температуре нагреваемой арматуры или если в процессе термообработки производится подтяжка напрягаемой арматуры на величину, компенсирующую потери от температурного перепада
| 3 Деформация анкеров, расположенных у натяжных устройств, при натяжении:
а) на упоры
б) на бетон
|
D l Ep / l,
где D l – сжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т.п., принимаемое равным 2 мм на каждый анкер
(D l 1 + D l 2) Ep / l,
где D l 1 – обжатие шайб под анкерами и обмятие бетона под шайбами, равное 0, 5 мм на каждый шов, но не менее 2 мм на каждый анкер, за который производится натяжение;
D l 2 – деформация арматурного элемента относительно анкера, принимаемая равной: для анкера стаканного типа, в котором проволока закрепляется с помощью сплава, бетона, конусного закрепления, высаженных головок, – 2 мм на анкер; для напрягаемых хомутов – 1 мм на анкер; для конусных анкеров пучков из арматурных канатов класса К7 – 8 мм на анкер; для стержневых хомутов с плотно завинчивающимися гайками с шайбой или парных коротышей – общую величину потерь всех видов в таких хомутах допускается учитывать в размере 98 МПа;
l – длина участка пучка (на котором происходят потери напряжений от данного фактора), уменьшенная в два раза, мм;
Ер – модуль упругости напрягаемой арматуры
| Продолжение таблицы Р.1
Фактор, вызывающий потери предварительного напряжения
| Значение потерь предварительного
напряжения, МПа
| 4 Трение арматуры
а) о стенки закрытых и открытых
каналов при натяжении арматуры на
бетон
б) об огибающие приспособления
|
s p (1 – 1 / e w x + dq),
где s p – принимается без учета потерь;
е – основание натуральных логарифмов;
w, d – коэффициенты, определяемые по таблице Р.2
настоящего приложения;
х – длина участка от натяжного устройства до расчетного
сечения, м;
q – суммарный угол поворота оси арматуры, рад
s p (1 – 1 / e dq),
где s p – принимается без учета потерь;
е – основание натуральных логарифмов;
d – коэффициент, принимаемый равным 0, 25;
q – суммарный угол поворота оси арматуры, рад.
При применении промежуточных отклоняющих упорных устройств, раздельных для каждого арматурного элемента и имеющих перемещение (за счет поворота) вдоль стенда, потери от трения об упорные устройства допускается не учитывать
| 5 Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряжен-ных железобетонных конструкций с натяжением на упоры
| h (D l / l) Еs,
где h – коэффициент, который при натяжении арматуры
домкратом определяется по формуле
h = (n – 1) / (2 n);
D l – сближение упоров на линии действия усилия предва-
рительного напряжения, определяемое из расчета
деформаций формы;
l – расстояние между наружными гранями упоров;
n – число групп арматурных элементов, натягиваемых не
одновременно;
Еs – модуль упругости стали форм.
При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции форм потери от деформации форм следует принимать равными 30 МПа
| 6 Быстронатекающая ползучесть при натяжении на упоры для бетона:
а) естественного твердения
б) подвергнутого тепловой обработке
|
40s bp / Rbp при s bp / Rbp £ 0, 8;
32+ 94(s bp / Rbp – 0, 8) при s bp / Rbp > 0, 8,
где s bp – определяется на уровне центров тяжести соответствующей продольной арматуры с учетом потерь по поз. 1–5 настоящей таблицы.
Потери вычисляются по формулам поз. 6а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0, 85
| 7 Усадка бетона при натяжении:
а) на упоры:
бетон естественного твердения
бетон с тепловой обработкой
б) на бетон независимо от условий
твердения
| Бетон классов по прочности на сжатие
| В35 и ниже
| В40
| В45 и выше
|
|
|
|
| Проявление потерь от усадки во времени следует учитывать в соответствии с 7.15
|
Окончание таблицы Р.1
Фактор, вызывающий потери предварительного напряжения
| Значение потерь предварительного
напряжения, МПа
| 8 Ползучесть бетона
| 150a(s bp / Rbp) при (s bp / Rbp) £ 0, 75;
300a(s bp / Rbp – 0, 375) при (s bp / Rbp) > 0, 75,
где s bp – то же, что и в поз. 6 настоящей таблицы, но с учетом
потерь по поз. 1– 6;
Rbp – передаточная прочность;
a – коэффициент, принимаемый равным для бетона:
естественного твердения – 1, 0;
подвергнутого тепловой обработке при атмосферном
давлении – 0, 85
|
| Проявление потерь от ползучести во времени следует учитывать в соответствии с 7.15
| 9 Смятие под витками спиральной или кольцевой арматуры, наматываемой на бетон (при диаметре конструкции dtxt до 3 м)
| 70 – 0, 22 dext
| 10 Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков)
| n (D l / l) Еs,
где n – число швов конструкции и оснастки по длине
натягиваемой арматуры;
D l – обжатие стыка, принимаемое равным для стыков:
заполненных бетоном – 0, 3 мм;
клееных после отверждения клея – 0, 0;
l – длина участка пучка (на котором происходят потери
напряжений от данного фактора), уменьшенная в два
раза, мм.
Допускается определение деформации стыков иными способами на основании опытных данных
|
П р и м е ч а н и е – Каждому виду потерь предварительного напряжения арматуры в соответствии с номерами позиций присваивать обозначения от s1 до s10.
|
Т а б л и ц а Р.2
Поверхность канала
| Коэффициенты для определения потерь
от трения арматуры
| w
| d при арматуре в виде
| пучков из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К7, стальных канатов и гладких стержней
| стержней периодического профиля
| Гладкая металлическая
Бетонная, образованная с помощью жесткого каналообразователя (или полиэтиленовых труб)
Гофрированные металлические неиз-влекаемые:
новые
подверженные коррозии
| 0, 003
0, 005
0, 0016
0, 003
| 0, 35
0, 55
0, 20
0, 30
| 0, 40
0, 65
–
–
|
|