Студопедия

Главная страница Случайная страница

Разделы сайта

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Потери предварительного напряжения арматуры






Т а б л и ц а Р.1

Фактор, вызывающий потери предварительного напряжения Значение потерь предварительного напряжения, МПа
1 Релаксация напряжений арматуры: а) при механическом способе натяжения арматуры: проволочной cтержневой   б) при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения стержневой арматуры   (0, 22s p / Rph – 0, 1) s p 0, 1s p – 20   0, 03s p Здесь s p принимается без учета потерь. Если вычисленные значения потерь от релаксации напряжений оказываются отрицательными, их следует принимать равными нулю. Проявление потерь от релаксации во времени следует учитывать в соответствии с 7.14.   П р и м е ч а н и е – Формулы для определения потерь даны для нестабилизированной арматуры, для стабилизированной арматуры (с пониженной релаксацией) значения, полученные по вышеприведенным формулам, допускается уменьшать в два раза
2 Температурный перепад при натяжении на упоры (разность температуры натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона) Для бетона классов В25 – В40 – 1, 25 D t; то же, класса В45 и выше – 1, 00 D t, где D t – разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, °С. Расчетное значение D t при отсутствии точных данных следует принимать равным 65 °С. Потери от температурного перепада не учитываются, если температура стенда равна температуре нагреваемой арматуры или если в процессе термообработки производится подтяжка напрягаемой арматуры на величину, компенсирующую потери от температурного перепада
3 Деформация анкеров, расположенных у натяжных устройств, при натяжении: а) на упоры     б) на бетон     D l Ep / l, где D l – сжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т.п., принимаемое равным 2 мм на каждый анкер (D l 1 + D l 2) Ep / l, где D l 1 – обжатие шайб под анкерами и обмятие бетона под шайбами, равное 0, 5 мм на каждый шов, но не менее 2 мм на каждый анкер, за который производится натяжение; D l 2 – деформация арматурного элемента относительно анкера, принимаемая равной: для анкера стаканного типа, в котором проволока закрепляется с помощью сплава, бетона, конусного закрепления, высаженных головок, – 2 мм на анкер; для напрягаемых хомутов – 1 мм на анкер; для конусных анкеров пучков из арматурных канатов класса К7 – 8 мм на анкер; для стержневых хомутов с плотно завинчивающимися гайками с шайбой или парных коротышей – общую величину потерь всех видов в таких хомутах допускается учитывать в размере 98 МПа; l – длина участка пучка (на котором происходят потери напряжений от данного фактора), уменьшенная в два раза, мм; Ер – модуль упругости напрягаемой арматуры

Продолжение таблицы Р.1

Фактор, вызывающий потери предварительного напряжения Значение потерь предварительного напряжения, МПа
4 Трение арматуры а) о стенки закрытых и открытых каналов при натяжении арматуры на бетон   б) об огибающие приспособления   s p (1 – 1 / e w x + dq), где s p – принимается без учета потерь; е – основание натуральных логарифмов; w, d – коэффициенты, определяемые по таблице Р.2 настоящего приложения; х – длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м; q – суммарный угол поворота оси арматуры, рад   s p (1 – 1 / e dq), где s p – принимается без учета потерь; е – основание натуральных логарифмов; d – коэффициент, принимаемый равным 0, 25; q – суммарный угол поворота оси арматуры, рад. При применении промежуточных отклоняющих упорных устройств, раздельных для каждого арматурного элемента и имеющих перемещение (за счет поворота) вдоль стенда, потери от трения об упорные устройства допускается не учитывать
5 Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряжен-ных железобетонных конструкций с натяжением на упоры h (D l / l) Еs, где h – коэффициент, который при натяжении арматуры домкратом определяется по формуле h = (n – 1) / (2 n); D l – сближение упоров на линии действия усилия предва- рительного напряжения, определяемое из расчета деформаций формы; l – расстояние между наружными гранями упоров; n – число групп арматурных элементов, натягиваемых не одновременно; Еs – модуль упругости стали форм. При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции форм потери от деформации форм следует принимать равными 30 МПа
6 Быстронатекающая ползучесть при натяжении на упоры для бетона: а) естественного твердения     б) подвергнутого тепловой обработке       40s bp / Rbp при s bp / Rbp £ 0, 8; 32+ 94(s bp / Rbp – 0, 8) при s bp / Rbp > 0, 8, где s bp – определяется на уровне центров тяжести соответствующей продольной арматуры с учетом потерь по поз. 1–5 настоящей таблицы. Потери вычисляются по формулам поз. 6а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0, 85
7 Усадка бетона при натяжении:   а) на упоры: бетон естественного твердения бетон с тепловой обработкой   б) на бетон независимо от условий твердения Бетон классов по прочности на сжатие
В35 и ниже В40 В45 и выше
     
  Проявление потерь от усадки во времени следует учитывать в соответствии с 7.15

 

Окончание таблицы Р.1

Фактор, вызывающий потери предварительного напряжения Значение потерь предварительного напряжения, МПа
8 Ползучесть бетона 150a(s bp / Rbp) при (s bp / Rbp) £ 0, 75; 300a(s bp / Rbp – 0, 375) при (s bp / Rbp) > 0, 75, где s bp – то же, что и в поз. 6 настоящей таблицы, но с учетом потерь по поз. 1– 6; Rbp – передаточная прочность; a – коэффициент, принимаемый равным для бетона: естественного твердения – 1, 0; подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении – 0, 85
  Проявление потерь от ползучести во времени следует учитывать в соответствии с 7.15
9 Смятие под витками спиральной или кольцевой арматуры, наматываемой на бетон (при диаметре конструкции dtxt до 3 м) 70 – 0, 22 dext
10 Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков) n (D l / l) Еs, где n – число швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой арматуры; D l – обжатие стыка, принимаемое равным для стыков: заполненных бетоном – 0, 3 мм; клееных после отверждения клея – 0, 0; l – длина участка пучка (на котором происходят потери напряжений от данного фактора), уменьшенная в два раза, мм. Допускается определение деформации стыков иными способами на основании опытных данных
  П р и м е ч а н и е – Каждому виду потерь предварительного напряжения арматуры в соответствии с номерами позиций присваивать обозначения от s1 до s10.  

 

Т а б л и ц а Р.2

Поверхность канала Коэффициенты для определения потерь от трения арматуры
w d при арматуре в виде
пучков из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К7, стальных канатов и гладких стержней стержней периодического профиля
Гладкая металлическая Бетонная, образованная с помощью жесткого каналообразователя (или полиэтиленовых труб) Гофрированные металлические неиз-влекаемые: новые подверженные коррозии   0, 003 0, 005     0, 0016 0, 003 0, 35 0, 55     0, 20 0, 30 0, 40 0, 65     – –

 

 






© 2023 :: MyLektsii.ru :: Мои Лекции
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав.
Копирование текстов разрешено только с указанием индексируемой ссылки на источник.