Расчет прочности изгибаемых эл.по наклонным сечениям.

Разрушение балки в опорной части возможны по 2-м сл. Случай 1.: При слабой прод-ной арматуре, напряжение в ней, а также в хомутах и отгибах, пересек-х наклонной трещиной, достиг-т предела текучести. Происх-т взаимный поворот частей эл. отн-но ц.т. сжатой зоны. Разрушение происх-т по нормальным сеч. Это возможно. Если прочность наклонного сеч.не достаточно для восприятия изгибающего мом. Рис.

Случай 2. при наличии достаточно мощной и хорошо закреп-ой арм-ры проис-т разрушение бетона над накл-ми трещинами до достижения текучести прод-ой арм-ры. При этом пределы текучести дост-т напряжения в хомутах и отгибах. Такой мех.имеет место при недостат-ой прочности наклон.сеч. при действии поперечной силы. Рис.

Во избежании разрушения балки по наклон.сеч.д.б. выполнены след.расчеты:

а) Расчет на сжатие по наклон.полосе между наклонными трещинами. С учетом экспер-х данных усл.прочности имеет след.вид: Q≤ 0, 3*φ ω ₁* φ b₁*R b*b* h₀. φ ω ₁=1+5*α (альфа)*µ ω ≤ 1, 3. φ ω ₁-коэф., учит-й влияние хомутов. α (альфа)=Еs/Eb. Аs ω =As ω _i*n, где n – кол-во поперечной арм-ры (хомутов).Рис.

φ b₁=1-0, 01Rb. φ b₁-коэф., учит-ий прочности бетона. Если усл.не собл-ся необх-мо увели-ть размеры сеч.или повысить класс бетона..

б) расчет на действие поперечной силы по наклон-й трещине. Расчет не треб-ся произ-ть, если выпол-ся след.зав-ть, полученное опытным путем. Q≤ 0, 6*Rb*b* h₀. В этом сл.в бетоне не обр-ся наклонная трещина и поперечная арматура назн-ся по конструктивным соображениям. В противном сл.прочность д.б.обеспечена постановкой хомутов, а при необ-ти и наклонной арм-рой. Q₀= Q b+Q s ω = Q b+∑ R s ω *A s ω.

Q₀-поперечная сила в сеч.балки, прох-ей через конец продольной трещины. Если дейст-т равномерно распред-ая нагрузка, то Q₀= Q-q*e. Q b- несущая сп-ть бетона сжатой зоны. Q b=2*Rbt*b* h₀²/c.

С-пролет среза. с≤ а. При распред-ой нагрузке: с≤ L/4. а- расст.от оси опоры до сосредот-ой силы f. Кроме того: с≤ с maх=2 h₀/0, 6.

Q s ω = R s ω *As ω _i

Q s ω -несущая сп-ть хомутов.

Rsω =гамма s₁* Rs, гамма s₁-коэф., учит-ий нерав-ть рпспределения растягивающих усилий в хомутах. q s ω = R s ω * Аs ω /S. Q s ω = q s ω *C₀, где C₀-проекция наклонной трещины на ось эл. C₀ ≤ С. h₀≤ C₀ ≤ 2* h₀. h₀=h-a.

Q≤ 2Rbt*b* h₀²/c+ q s ω * C₀+q*c

C₀ =корень кв.(2Rbt*b* h₀²/(q s ω +q))

q s ω ≥ q s ω, min=0, 3Rbt*b

Чтобы избежать образования трещин между 2-мя соседними хомутами, нужно, чтобы выполнялось условие: S≤ Smaх=15Rbt*b* h₀²/Q. При назначении шага хомутов след-т обл-ть конструктивные требования на приопорных уч.в зав-ти от высоты изд. h=450мм=> S≤ h/2, S≤ 150 мм. h> 450мм=> S≤ h/3, S≤ 500 мм. Но при этом h≤ L/4.

На остальной части пролета (за пределами приопорной части): h> 300мм, S₂≤ 3h/4,, S₂≤ 500мм.

в)Расчет наклонного сеч.на дейст-е изгиб-го мом. Усл.прочности опр-ся как ∑ мом.всех сил отн-но ц.т.сжатой зоны бетона. М≤ Ms+Msω =Rs*As*Zs +∑ Rsω *Asω *Zsω /

M₀≤ Rs*As*Zs +(q sω *c²)/2. Проверку выполнять не треб-ся, если конструктивными мер.обесп-ся исключение возм-ти такого разрушения.