Главная страница
Случайная страница
Разделы сайта
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
|
Спецификация элементов заполнения проемов
Таблица № 1.2
|
Поз.
|
Обозначение
|
Наименование
|
Количество по фасадам
| Масса,
кг
|
Примечание
| | 1-7
| 7-1
| А-Г
| Г-А
| Всего
| |
|
| 3
|
|
|
|
|
|
|
| | ОК1
| СТБ 939-93
| ОС 9-18
|
|
|
| --
|
|
| –
| | ОК2
| СТБ 939-93
| ОС 18-24
| -
|
| -
| -
|
|
|
| |
| СТБ 1138-98
| ДНДГ 9.24.Ф А
|
|
| -
|
|
|
| –
| |
| СТБ 1138-98
| ДВМГ 8.21 В
|
| -
|
|
|
|
| –
| | ВР-1
| СТБ 1138-98
| ВМГ 48.30
| -
| -
| -
|
|
|
| –
|
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| ДП 2 70 02 01.04.16266 ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.3.3 Спецификация основных сборных железобетонных конструкций
Таблица № 1.3
| Поз.
| Обозначение
| Наименование
| Кол.
| Масса ед.кг.
| Прим.
| | |
|
|
|
|
|
| | | Столбчатый фундамент
| | | Ф-1
| Серия 1.412.1/77
| ФА 2-1
(1800× 1500× 1500)
|
|
| –
| | | Фундаментные балки
| | | ФБ-1
| Серия 1.415–1в.1
| ФБ 6-46
(5050× 300/200× 300)
|
|
| –
| | | Колонны
| | | К-1
| Серия 1.423-3 в. 0-1
| К 72-13
(5100× 400× 400)
|
|
| –
| | | Стропильные балки
| | | БС-1
| Серия 1.462.1-3/80
| 1 БДР 12-1К7Т
(17960× 890× 290)
|
|
| –
| | | Стеновые панели
| | |
ПС-1
|
ПС600.9.30-II-I
|
|
|
| 1, 58
|
| 31, 6
|
| |
ПС-2
|
ПС600.18.30-II-I
|
|
|
| 3, 29
|
| 19, 74
|
| |
ПС-3
|
ПС600.12.30-II-I
|
|
|
| 2, 12
|
| 59, 36
|
| |
ПС-4
|
ПС145.12.30-II
|
|
|
| 0, 51
|
| 10, 2
|
| |
ПС-5
|
ПС55.12.30-II
|
|
|
| 0, 19
|
| 2, 66
|
| |
ПС-6
|
ПС295.12.30-II-I
|
|
|
| 1, 04
|
| 8, 32
|
| |
ПС-7
|
ПС145.18.30-II-А
|
|
|
| 0, 77
|
| 1, 54
|
| | | | | | | | | | | | |
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| ДП 2 70 02 01.04.16266 ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| Плиты покрытия
| | | П-1
| Серия 1.465.1-7/84
| 2ПГ6-3АтУГЛ-1
(5980× 1480× 300)
|
|
| –
| | | П-2
| Серия 1.465.1-7/84
| 2ПГ6-3АтУГЛ-1
(5980× 1480× 300)
|
|
|
| | | Парапетные плиты
| | | ПП-1
| Серия 1.138 1-20 Выпуск 1
| АП-30, 4 2280-400
|
|
| 0, 12
| -
| 7, 08
|
| | ПП-2
|
Серия 1.138 1-20 Выпуск 1
| АП-14, 4 1200-400
|
|
| 0, 06
| -
| | | ПП-3
|
Серия 1.138 1-20 Выпуск 1
| АП-10, 4 800-400
|
|
| 0, 04
| -
| | | | | | | | | | | | | | |
1.4 Генеральный план
Здание размещается на участке со спокойным рельефом. Участок прямоугольной формы размером 36000*18000 м. Кроме проектируемого здания на участке расположены: склад запчастей, курилка. Разрывы между названными зданиями запроектированы с учетом санитарных и противопожарных норм по СНиП 2-60-75.
Между мастерской и курилкой – 4 м.
Мастерской и складом запчастей – 10м.
Ширина дорог – 6 м, тротуаров – 2 м.
Выполнена координационная привязка здания к осям строительной геодезической сетки. Абсолютная отметка, соответствующая нулевой 175, 5 м.
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| ДП 2 70 02 01.04.16266 ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 1.5 Технико-экономические показатели объёмно-планировочного решения
здания и генерального плана
1.5.1. Технико-экономические показатели объёмно-планировочного решения здания
а) Площадь застройки – 6480 м2
б) Строительный объём – 4082, 4 м3
в) Общая площадь – 648 м2
г) Рабочая площадь – 413 м2
д) К1 = 0, 88
е) К2 = 1, 59
1.5.2. Технико-экономические показатели генерального плана
а) Площадь участка – 2, 16 га
б) Площадь застройки – 0, 648 га
в) Площадь дорог – 0, 192 га
г) Площадь озеленения – 1, 32 га
д) К3 = 0, 713
е) К4 = 0, 628
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| ДП 2 70 02 01.04.16266 ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.6 Экология.
Проектируемый объект вредных выбросов в атмосферу не дает. Проектом предусмотрен сбор бытового мусора и твердых бытовых отходов на основании
«Санитарные правила содержания территории населенных мест»
Для обеспечения должного санитарного уровня населенных мест и более эффективного использования парка специальных машин, заказчиком заключается договор с ЖКХ по удалению мусора по единой централизованной системе специализированным транспортом коммунальным предприятиям исполкома.
Мероприятия по охране окружающей среды:
– при выполнении планировочных работ почвенный слой, пригодный для последующего использования, необходимо предварительно снять и складировать в специально отведенных местах;
– не допускается попадания горюче - смазочных материалов в грунт и воду.– все строительно-монтажные работы производить с максимальным сохранением существующих древесно-кустарниковых насаждений. При необходимости оградить деревянными ограждениями;
– не допускается при уборке отходов и мусора сбрасывать их с этажей зданий и сооружений без применения закрытых люков и бункеров наполнителей. Собрать мусор без желобов или других приспособлений разрешается с высоты не более 3 метров;
– запрещается хранить строительный мусор на строительной площадке, его необходимо вывозить на свалку;
– материалы, содержащие вредные или взрывоопасные растворители необходимо хранить в герметически закрытой таре;
– все механизмы, работающие от двигателей внутреннего сгорания проверить на токсичность выхлопных газов;
– применения строительных машин с электроприводом и использования для нужд строительства, электроэнергии взамен твердого или жидкого топлива.
При нарушении правил электробезопасности возможно поражение людей током. Безопасным можно считать напряжение 12 и 36 В.
Для предотвращения несчастных случаев все доступные для случайного прикосновения токоведущие части ограждают сетками или щитами. Оголенные места токоведущих частей изолируют, а токоприемные устройства заземляют.
Работа монтажных механизмов непосредственно под действующей линией электропередачи не допускаются, а вблизи линий электропередачи возможна лишь по особому наряду – допуску, выдаваемому ответственному инженерно – техническому работнику.
При поражении человека электрическим током необходимо быстро освободить его от действия тока и немедленно оказать медицинскую помощь.
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| ДП 2 70 02 01.04.16266 ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.1.2 Подсчет расчетных нагрузок
Длительно действующая нагрузка определяется:
N´ ld=Nld, пок·Ac+(n-l)·Nld, пер·Ac+(n-l)·Gc+Gcl= =6417·36+22, 680=253, 7кН
Полная определяется:
N´ =N·Ac+(n-l)·Nпер·Ac+(n-l)·Gc+Gcl =74670·36+22, 680= 291, 5кН
2.1.3 Расчет продольной арматуры колонны
(алгоритм 8)
Усилия действующие на колонну с учетом γ η =1 будет равно:
Nsd=N´ ·γ n=291, 5 *1=291, 5 кН, Nsd, ld=253, 7 кН
Вычисляем эксцентриситет:
еа=hc/30=40/30=1, 33 см;
еа=lo/600=294/600=0, 49см;
еа=2см.
1) Принимаем еа=2см;
2) Nsd=291, 5 кН; Nsd, ld=253, 7 кН; fcd=16, 6МПа; a=1; fyd=450МПа; l0=2, 94м.
3) Задаемся φ = 1; принимаем рl= pl, opt-0, 01;
4) Ас =1600 см²;
5) KLt=1+Nsd, ld/Nsd=1+253, 7/291, 5 кН =1, 87;
7) leff =l·√ KLt=294·1, 87=402, 04 cм;
8) λ i=leff/h=402, 04/40=10, 05
9) еа /h=2/30=0, 005; По таблице 7.2 принимаем φ =0, 8;
10) As1, tot=(Nsd/φ -α ·fcd·Ac))/fyd=(253, 7 /0, 8-1·1, 66·1600)/36, 5=-64, 08cм2;
Принимаем 8Ø 16, S400 с As=16, 08см2;
Определяем ρ l=As, tot/Ac=0, 03; Сравниваем получившееся значение ρ l с допустимым:
0, 003< 0, 03=0, 03; условие удовлетворяется;
11) NRd=φ (a·fcd·Ac+fyd-As, tot)=0, 8·(1, 66·1600+36, 5·16, 08)=2594, 3кН.
12) Nsd< NRd; 253, 7 < 2594, 3; Несущая способность обеспечена.
2.1.4 Расчет поперечной арматуры колонны
Назначаю поперечную арматуру по конструктивным требованиям: Ø W= Ø \3, 5=16\3, 5=5 мм, класс S500; Шаг S=250мм < 20· Ø =20*16=320 мм;
2.1.5. Расчёт консоли колонны
Расчёт размеров консоли:
L=Vsd, риг/(Ψ ·fcd·bриг ·sinӨ), где ψ = 0, 75- коэффициент, учитывающий неравномерное давление ригеля на опорную консоль, fcd – расчетное сопротивление местному сжатию. Поперечная сила на опоре ригеля равна Vsd, риг=qриг·lср/2=21, 45·8, 8/2=94, 7кН, откуда qриг=(q´ +p´)·Bp+hp·bp·ρ o·γ f=7467·6+0, 6·0, 3·25·1, 35=44, 80+6, 075=50, 875кН/м, где hp и bp – размеры поперечного сечения ригеля, Bp – шаг ригеля.
lср=l-2·h/2-2·t=6-2·0, 4/2-2·0, 002=5, 6м – расчетная длина ригеля, t – зазор между торцом ригеля и гранью колонны (принимается от 15 до 20 мм). α =13, 5 fctd / fcdl для бетонов класса С25/30 и выше.
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| ДП 2 70 02 01.04.16266 ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| Отсюда L=Vsd, риг/(Ψ ·fcd·bриг ·sinӨ)=142, 45/(0, 75·1, 66·30·0, 707)=5, 39см.
Наименьший вылет консоли с учетом зазора составляет l1=L+t=6+2=8см, но не менее 20 см при этом расстояние а= ℓ 1- L/2=22-20/2=12 см
Высота консоли в сечении у грани h=0, 7·0, 6=42cм. d=h-c=42-3=39cм. У коротких консолей (ℓ 1< 0, 9d)угол у сжатой грани с горизонталью не должен превышать 45.Высота консоли в сечении у грани h=(0, 7-0, 8) hр, при этом h1=22> h/2=30/2=15см. Поскольку ℓ 1=22 см < 0, 9d=0, 9х39=35, консоль короткая
Расчёт прочности наклонного сечения
Vsd, риг=94, 7кH < 0, 8·φ wx ·fcd ·l·b·sinӨ =0, 8·1, 02·1, 66·12·60·0, 707=689, 7кН;
ae=Es/Еc=200/29, 5=6, 77; η w1 = 1 + 5 .α Е . ρ sw = 1 + 5 . 6, 77 . 0, 0006 = 1, 02.
psw=Asw/(b·S)=2·0, 198\(60·10)=0, 00066; Консоль армируют горизонтальными каркасами Ø W=6мм; S240; S=100мм
Расчёт площади сечения рабочей арматуры
Mk=Vsd ·a=142, 45*12=1709, 4кН·см
Площадь сечения продольной арматуры:
Asl=1, 25·Mk/(fyd ·d·φ)=1, 25·1709, 4/(36, 5·39·0, 7)=2, 14см².
Принимаем 2Ø 12, S400 с AS1=2, 26см2;
2.1.6 Расчет колонны на монтажные и транспортные усилия.
При перевозке и монтаже изменяется характер работы колонны.Она начинает работать на изгиб. Ее расчетная схема при перевозке принимает вид
l1 ≈ 0, 2 lcol; lcol = lo + hзад; hзад ≈ 700 мм;
lcol = 3, 8; l1 = 0, 2 . 4, 2 ≈ 0, 84 м
l2 = lcol – 2 l1 = 4, 2 – 2 . 0, 8 = 2, 52 м; q = b . h. γ . γ f . γ d = 0, 4 . 0, 4. 25. 1, 1. 1, 6 = 6, 43 кН/м; М1 = q . l12 / 2 = 6, 43. 0, 82 / 2 = 2, 28 кН . м
q
l1 l2 l1
lcol
M1 M1
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| ДП 2 70 02 01.04.16266 ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М2 = q . l22 / 8 – М1 = 6, 43. 2, 522 / 8 =5, 1-2, 28=2, 82 кН . м;
При монтаже расчетная схема колонны принимает вид:
q
l3 l1
М1
М3
l3 = lcol – l1= 4, 2 – 0, 84 = 3, 36 м; М3 = 6, 43 . 3, 362 / 8 –2, 82 / 2 = 7, 66 кН . м;
Проверяем прочность колонны как изгибаемого элемента прямоугольного профиля на действие Мsd = max {M1; M2; M3} = 7, 66 кН м. Мsd = 7, 66 кН . м; fcd = 16, 67 МПа; α = 1; fyd = 365 МПа; b = 0, 4 м; h = 0, 4 м; с = 4 см; Аs1 =16, 08 см2; d = 0, 36 м; ξ lim = 0, 601;
1) ξ = fyd . Аs1 /α . fcd .b.d = 36, 5*16, 08. /1 .1, 66. 40 .36 = 0, 24;
3) ξ < ξ lim; 0, 26 < 0, 601;
4)α 0 = ξ (1 – 0, 5 ξ) = 0, 24 (1 – 0, 5 . 0, 24) = 0, 21;
4) MRd = α . fcd .b.d2. α 0 = 1. 1, 66. 40 . 362. 0, 23 = 18, 071 кН . см;
5) Msd ≤ MRd; 389 кН . см ≤ 18, 071 кН . см;
Несущая способность обеспечена.
При подъеме вес колонны может передаваться на одну петлю. Усилие в ней составит
N = q . lcol = 6, 43 . 4, 2 = 27, 006 кН.
Требуемая площадь сечения петли будет равна
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| ДП 2 70 02 01.04.16266 ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
As1Тр = N / fyd = 15, 05 /21, 8 = 1, 24 см2;
Принимаем ø 12 S240 с Аs1 = 1, 313 см2
2.2. Расчет монолитного центрально-нагруженного фундамента под колонну.
Рассчитать и сконструировать ж/б фундамент под колонну среднего ряда. Бетон тяжелый класса С12/15, арматура класса S400, конструктивная арматура класса S240.Условное расчетное сопротивление основания R0=0, 3МПа. Глубина заложения фундамента H1=-1, 7. Средний удельный вес грунта на его уступах γ ср= 20 кН/м³.
2.2.1. Определение нагрузок на фундамент.
Расчетная нагрузка колонны первого этажа с учетом γ f =1, 15; N1=291, 5кН; fcd=8МПа.
Определяем нормативную нагрузку на фундамент: Nn=N1/γ f =291, 5/1, 15=253, 48кН.
2.2.2 Расчет тела фундамента
Требуемая площадь подошвы фундамента:
Аф=Nn/(Ro-γ cp·H1)=253, 48/(300-20·1, 3)=1, 27м2;
Разм еры сто рон ы в фундамента плане:
aф=√ АфТр=√ 1, 27=1, 13м;
Принимаем размер подошвы фундамента 1, 8× 1, 8м; Аф=3, 24 м²
2.2.3 Определение высоты фундамента
Вычисляем наименьшую высоту фундамента
1) Из условия продавливания его колонной по поверхности пирамиды продавливания при действий расчетной нагрузки:
Ргр=N1/Аф=291, 5 /3, 24=89, 97 кПа
ho=-(hk+bk)/2+(√ N1/(fcd+Ргр))/2=-(0, 3+0, 3)/2+(√ 291, 5/(73, 3+89, 97))/2=0, 97м.
=-(0, 3+0, 3)/2+(√ 291, 5/(73, 3+89, 97))/2=0, 97м.
 Полная минимальная высота фундамента hф ≥ ho+c=73+3=76см, с – защитный слой.
2) Высота фундамента из условия заделки колонны в зависимости от размеров её сечения: h=1, 5·hk+25=1, 5·30+25=70см.
3) Из конструктивных соображений, учитывая необходимость надёжно закрепить стержни продольной арматуры при жёсткой заделке колонны в
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| ДП 2 70 02 01.04.16266 ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фундаменте, рекомендуется принимать равной не менее: h=30·ds+25=30*1, 6+25=73см. Принимаем высоту фундамента h=90cм, кратно 15см. Число ступеней – 2. Высота нижней ступени – 45см. а=1, 8м, а1=1900 мм
Msd1=0, 125·ргр·(aф-hk)² ·bф=0, 125·89, 97·(1, 8-0, 3)2·1, 8=45, 55кН·м;
Msd2=0, 125·ргр·(aф-a1)² ·bф=0, 125·89, 97·(1, 8-0, 6)2·1, 8=29, 15кН·м;
Определяем рабочую высоту расчетных сечений:
d1=h1-c=450-40=410 мм; а2=hф-с=900-40=860 мм.
2.2.4. Определение площади рабочей арматуры
Определяем требуемую площадь сечения арматуры рабочей сетки:
AsI=Msd1/(0, 9·fyd· d)=4555/(0, 9·36, 5·86)=1, 61см2;
AsII=Msd2/(0, 9·fyd·d1)=2915/(0, 9·36, 5·41)=2, 16см2;
As1, min1 = ρ l, min . bф. d1 = 0, 0015 . 180 . 41 = 0, 000594 м2 =11, 07 см2;
As1, min2= ρ l, min . bобр. d2 = 0, 0015 . 90 . 86 = 0, 001296 м2 = 11, 61 см2;
Требуемую площадь сечения арматуры рабочей сетки принимаем наибольшей из следующих величин:
Таблица 4.1
| S
|
|
|
| |
n= ———
S
|
|
|
| | 11, 61
As= ———
n
| 0, 645
| 0, 97
| 1, 29
| | Ø тр
| Ø 10; 0, 785
| Ø 12; 1, 313
| Ø 12; 1, 313
| | As1=n·Ø тр
| 14, 13
| 15, 756
| 11, 817
|
Проектируем рабочую сетку
Принимаем сетку из арматуры диаметром 12мм, класса S400, с шагом S – 200мм.
|
| Изм.
| Лист
| № докум.
| Подп.
| Дата
| ДП 2 70 02 01.04.16266 ПЗ
| Лист
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|