Расчет сварных швов

Для угловых швов размер катета шва выбирают в соответствии с толщинами соединяемых деталей - часто равным меньшей из них, а требуемую длину шва определяют из расчета на прочность. Возмож­но применение и более тонких швов, чем указано. В ряде случаев целе­сообразно назначать все размеры шва в соответствии с конструкцией, а затем выполнять проверочный расчет на прочность. Если его резуль­таты оказываются неудовлетворительными, вносят соответствующие изменения в конструкцию и повторяют расчет.

При расчете на прочность стыковых швов утолщение (наплыв металла) не учитывают. В зависимости от работы стыкового шва его соответственно рассчитывают на растяжение (рис. 8):

σ '_р = F/ (δ l) ≤ [σ '_р ]; (1)

на сжатие:

σ '_c = F/ (δ l) ≤ [σ '_c ], (2)

где σ '_р и σ '_c — соответственно расчетное напряжение в шве при растяже­нии и сжатии; F — сила, растягивающая или сжимающая соединяемые элементы; δ — толщина более тонкой свариваемой детали; l – длина шва; [σ '_р ] и [σ '_c ] — соответственно до­пускаемое напряжение для шва при растяжении и сжатии.

При действии на стыковой шов изги­бающего момента М в плоскости при­варки (рис. 9) расчет шва производят по формуле

σ ' = 6 М/ (δ l²) ≤ [σ '_р ]. (3)

Если стыковой шов находится под действием того же момента М и растя­гивающей (или сжимающей) силы F (рис.10), то такой шов рассчитывают по формуле

σ ' = F/ (δ l) + 6 М /(δ l²) ≤ [σ '_р ]. (4)

В формулах (3) и (4) δ l²/ 6= W - момент сопротивления расчетно­го сечения шва при изгибе; σ ' - расчетное нормальное напряжение в шве.

Угловые швы рассчитывают на срез по наименьшей площади се­чения, расположенного в биссекторной плоскости прямого угла попереч­ного сечения шва (рис. 1). В расчетном сечении толщину углового шва принимают равной 0, 7 k, где k - катет поперечного сечения шва.

Угловые швы рассчитывают на срез по наименьшей площади се­чения, расположенного в биссекторной плоскости прямого угла попереч­ного сечения шва (рис. 11). В расчетном сечении толщину углового шва принимают равной 0, 7 k, где k - катет поперечного сечения шва.

При действии на угловой шов силы F (на рис. 11 силу 2F восприни­мают два шва) его рассчитывают по формуле

τ '_c = F/ (0, 7 kl) ≤ [τ '_c ], (5)

где τ '_c - расчетное напряжение среза в шве; l - длина шва; [τ '_c ] — допускаемое напряжение на срез шва.

Длину углового лобового шва (рис. 11, а) обычно принимают равной ширине привариваемой детали. Длину углового флангового шва (рис.11, б) обычно определяют расчетом шва на прочность:

l = F/ (0, 7 k [τ '_c ]). (6)

Если соединение угловым швом нагружено изгибающим моментом М в плоскости приварки (рис. 12), то расчет шва производят по формуле

τ ' = 6 М / (0, 7 kl²) ≤ [τ '_c ]. (7)

При действии на угловой шов изгибающего момента М и силы F, перпендикулярной шву (рис. 3.13), его рассчитывают по формуле

τ ' = F/ (0, 7 kl) + 6 М/ (0, 7 kl²) ≤ [τ '_c ]. (8)

Угловой шов, показанный на рис.14, на который действуют изги­бающий момент М = Fl и сила F, параллельная шву, рассчитывают по формуле

(9)

В формулах (5)...(9) 0, 7 kl² /6 = W — момент сопротивления расчет­ного сечения шва при изгибе, τ ' — расчетное касательное напряжение в шве.

В случае несимметричных угловых фланговых швов, посредством которых приваривают деталь несимметричного профиля, например уголок (рис. 15), каждый из этих швов рассчиты­вают по своей нагрузке. При действии силы F на уголок сварного соединения, показанного на рис. 15, силы; действующие на швы, опре­деляют следующим образом:

F₁ + F₂ = F и F₁е₁ = F₂е₂ ,

откуда

F₁ = Fе₂/ (е₁ + е₂)(10)

и

F₂ = Fе₁/ (е₁ + е₂). (11)

Очевидно, что длины швов в этом соединении при одинаковых сечениях должны быть пропорциональны нагрузкам на них, т. е.

l₁/l₂=F₁/F₂. (12)

Расчет углового комби­нированного шва рассмотрим на примере наиболее распространен­ного шва, представленного на рис. 16. При действии на угловой комбинированный шов силы F (рис. 16, а)производят проверочный расчет:

τ '_c = F/ [0, 7 k (l₁ + 2 l₂)]) ≤ [τ '_c ], (13)

и проектный:

l ₂ = 0, 5 {[ F /(0, 7 k [τ '_c ])]– l₁ }. (14)

При действии на угловой комбинированный шов (рис.16, б) изги­бающего момента М производят проверочный расчет:

τ '_{c max} = М ρ _mах/ I_p ≤ [τ '_c ], (15)

где τ '_{c max} — максимальное расчетное напряжение в точке шва, наиболее удаленной от центра тяжести площади опасных сечений; ρ _mах - расстояние от указанного центра тяжести до наиболее удаленной точки шва; I_р - полярный момент инерции площади опасных сечений шва относительно центра тяжести этой площади.

Для рассмотренного шва (рис. 16, б) положение центра тяжести определяется размером с:

с = l₂² /(l₁ + 2 l₂). (16)

Как следует из чертежа,

(19)

Полярный момент инерции площади сечения шва I_р определяется как сумма осевых моментов I_x и I_y, т. е.

I_р = I_x + I_y = I_x1 + I_y1 + I_x2 + I_y2,

где момент инерции с индексом 1 относится к лобовому шву, а с индексом 2 - к фланговому шву. Для вычисления (рис.16, б) рекомендуется пользоваться формулой

(18)

При действии на комбинированный шов кроме момента М продольной или поперечной силы расчетные напряжения определяются так же, как и в случае простых сварных швов [см. формулы (8) и (9)].

Диаметр отверстий пробочных швов (см. рис. 6, а) прини­мают d = 2δ. Прорези прорезных швов (см. рис. 6, б) принимают шириной b = 2δ и длиной l = (10...25)δ.

Подобно угловым, пробочные, прорезные и проплавные швы рассчитывают на срез:

τ _с ' = F /A ≤ [τ _с ' ], (19)

где F — сила, действующая на пробочный, прорезной или проплавкой шов; А — расчетная площадь сечения шва.

При расчете машиностроительных конструкций из низкоуглеро­дистых, среднеуглеродистых и низколегированных сталей допускаемые напряжения сварных швов при статических нагрузках принимают в за­висимости от допускаемого напряжения на растяжение основного ме­талла [σ _р ].

При переменных нагрузках значения допускаемых напряжений сни­жают умножением на коэффициент γ:

где K_σ - эффективный коэффициент концентрации напряжений; R - коэффициент асимметрии цикла; а и b - числовые коэффициенты.

Верхние знаки в этой формуле принимают, если больше абсолютное значение растягивающего напряжения, а нижние - сжимающего.

Для углеродистых сталей принимают а = 0, 58 и b = 0, 26, а для низко­легированных a = 0, 65 и b = 0, 3. Значение эффективных коэффициентов концентрации напряжений K_σ для стали можно принимать в зависимо­сти от типа шва следующими:

Контрольные вопросы

1. Какие соединеия относятся к сварным соединениям?

2. Как образуются сварные соединения?

3. Требования, предъявляемые к сварным соединениям?

4. Дайте классификацию сварных соединений.

5. Виды сварочных швов в соединениях.

6. Особенности расчета на прочность сварных соединений внахлест, втавр, стыковых соединений.

7. Как определяются допускаемые напряжения при расчете сварных соединений?

8. Назовите достоинства и недостатки сварных соединений.