Плиты покрытий каркасных промышленных зданий

Плиты покрыт проектир облегченными. В ребрист плитах ребрами вниз толщина полки 50-60мм. Для предварит напр плит прим бетон класса В15 или В25, для плит без предвар напр бет Кл В15, В20.

Дл 6, 12 м и шир—1, 5, 3 м. Снабжены продольными ребрами высотой 0, 3м при дл 6 м и 0, 45 м при длине 12 м и поперечными ребрами высотой до 0, 15 м, расположенными через 1, 5 и через 1 м в зависимости от снеговой нагрузки и шир. Плиты размером 3х12 м им в середине 1 ребро усиленного профиля.

Торцовые поперечные ребра плит снабжены вутами (дополнит усиление арм), обеспечивающ жесткость контура. Толщина полки - 30 мм.

Плиты армируются стержневой, проволочной напрягаемой арм и каркасами и сетками, расположенн в ребрах и полке. Натяжение арм м. производиться «на форму» — электротермическим способом и «на упоры» — механическ сп-бом.

При установке плиты привариваются не менее, чем в 3 точках к стропильным конструкциям. Швы м/у ними заполняются бет марки 200 на мелком заполнителе. В зд-х с агрессивной средой швы изнутри накрываются герметиком.

61. Стропильн фермы. Ж\б фермы - при пролетах 18, 24, 30м и шаге 6 или 12м.

Типы: -сегментные с верхним поясом ломанного очертания и прямолинейными уч-ми м\у узлами; -арочные раскосные с редкой решеткой и верхним поясом плавного криволин.очертания; -арочные безраскосные с жесткими узлами в примыкании стоек к поясам и верхним поясам криволин.очертания; -полигональные с парал.поясами или с малым уклоном верхнего пояса трапециевидного очертания; -полигональные с ломаным нижним поясом.

Фермы рацион.изгот-ть цельными. Членение повышает стоимость. Фермы пролетом 18м изгот. цельными, 24м-цельными или из 2-х полуферм, 30м-из 2-х полуферм. Решетку полуфермы следует разбивать так, чтобы стык нижнего пояса для удобства монтажн. соед-я был выносным, т.е.располож.м\у узлами.

Армирование нижнего растянутого пояса необх. вып-ть с соблюдением расст-й в свету м\у напрягаемыми стержнями, канатами и спаренной проволокой, что обеспеч. удобство укладки и уплотнения бет.смеси.

Верхний сжатый пояс и решетки армируют ненапряг. арм в виде сварных каркасов. Растянутые эл-ты решетки при значит. усилиях вып-ют предварит. напряженными.

В узлах ж\б ферм для надежной передачи усилий от одного эл-та к другому создают спец. уширения – вуты, позвол. лучше разместить и заанкерить арм решетки.

Узлы армируют окаймляющими цельногнутыми стержнями d=10-18мм и вертик. попереч-ми стержнями d=6-10мм с шагом 100мм, объед. в сварные каркасы. Арм эл-тов решетки заводят в узлы, а растян. стержни усиливают на конце анкерами в виде коротышей, петель, высаженных оголовок.

Для армирования ферм прим арм ст: Напрягаем арм - термомеханически упрочненную стержневую классов А800-1000, горячекатаную стержневую классов А600-1000, арматурные канаты, высокопрочную проволоку периодического профиля класса Вр1500, стержневую класса А500. Ненапрягаемой арм - горячекатаную стержневую классов А240, 400, термомеханически упрочненную стержневую классо и арматурную проволоку.

Места установки постоянных анкеров, их диаметры - по рабочим чертежам.

Концы напрягаемой арматуры не должны выступать за торцовые поверхности ферм более чем на 10 мм и д.б. защищены слоем ц/п р-ра / битумным лаком.

Расчет ферм - на действ. пост. и врем. нагрузок - вес покрытия и фермы, нагрузки от подвесного транспорта. Вес покр. счит-ся прилож. к узлам верх. пояса, а наг-ки от подвес. тр-та-к - узлам нижн. пояса. В расчете учит.неравномерное загружение снеговой нагр-ки у фонарей и по покрытию зд-я. Учит. также невыгодное для эл-тов решетки загружение одной половины фермы снегом и подвесным тр-том.

Прочность сеч-й поясов и решетки рассчит-ют по ф-лам для сжатых и растян. эл-тов

62. Материалы для каменных конструкций (2.1-2.6 [3])

1. Природные – бут; пиленые камни (известняк – ракушечник, туф); тесаные камни (гранит, мрамор);

2. Искусственные – кирпич (глинян, силикатн); керамич камни.

Природные обладают высокой прочностью и хорошими теплоизоляционн св-ми, но дороги. Искусственные - более эффективны, но трудоемки в изгот-ии.

Строит р-ры для каменн кладок - цементн, известков, цементно-известков, цементно-глиняные с различн добавками, улучшающими их св-ва.

Основн прочностн хар-ка каменн мат-в - предел прочности на осевое сжатие эталонных образцов, по которому устанавливают марку материала по прочности.

Кирпич и камни для каменн и армокаменн констр-й - марки по прочности:

1. малой прочности (легкие бетонн и природн): 4; 7; 10; 15; 25; 35; 50.

2. средней прочности (кирпич, керамические, бетонные и природные): 75; 100; 125; 150; 200.

3. высокой прочности (кирпич, природн и бетонн): 250; 300; 400; 500; 600; 800; 1000.

Для строит. р-ров установлены марки по прочности на сжатие – 4; 10; 25; 50; 75; 100; 150; 200.

Для каменных мат-лов установлены марки по морозостойкости: М_рз10 – М_р3 300.

Для армирования каменн констр-й прим-т: арм классов А-240, Вр-500 для сетчатого армирования; арм классов А240, А300, В500 – для продольной и поперечной арм, анкеров, связей.

63. Прочность и деформативность каменной кладки (3 [3])

В каменн кладке, работающ на центральн сж, каждый отдельный кирпич работает на изгиб, поэтому прочность кладки не > 40-50% прочности камня и несущественно зависит от прочности р-ра. Но на прочность кладки влияет квалификация каменщика и вибрирование.

Основн прочностные хар-ки кладки: 1. Расч сопр-ние осевому сж-R-определяемое по табл. 2-8 СНиП в зависимости от вида кладки с учетом коэфф-та усл-я раб γ _с, принимаемого по СНиП; 2. Временное сопр-ние сж – R_u: R_u=kR (k - коэфф по таблице 14 СНиП); 3. Расч сопр-ине осевому растяж-ю – R_t; 5. Расч сопр-ние растяж-ю при изгибе – R_tb(R_tw); 6. Расч сопр-ние срезу – R_sq (по табл. 10-12 СНиП).

Каменн кладка – упругопластический мат-л, т.е. под нагрузкой она приобретает не только упругие, но и пластические деф-ции, кот. необх. учитывать при расчете.

Пластические свойства кладки хар-ся начальным модулем упругости: Е_o=tgφ _o=R_uα, Α – упругая хар-ка кладки по табл. 15 СНиП.

При расчете каменн констр-ий с учетом ползучести на действие постоянной и длительной нагрузки модуль упругости необх разделить на коэфф-т ползучести υ – по п 3.23 СНиП

Модуль деформаций кладки определяют в точке с заданным напряжением: E=tgφ. E – принимают по п. 3.22 СНиП

64. Расчет каменной кладки по предельным состояниям. (4-5 [3])

Аналогично конструкциям из любых мат-лов, каменн констр-и рассч-т по 2м гр. предельных состояний: 1 гр. – 1-ое предельн состояние – по несущей способности (п. 4 СНиП) - д.б. рассчитаны все каменн констр-и независимо от вида напряженного состояния; 2 гр. – 2-ое предельн состояние – по образованию и раскрытию трещин (швов кладки) и 3-е предельное состояние – по деформациям (п. 5 СНиП). Расчет по предельным состояниям 2й гр. след-т рассчитывать: 1. внецентренно сже неармированные элементы – при сжатии с небольшим эксцентриситетом: е_о> 0, 7у (у - расстояние от ц.т. сечения до сжатого края); 2. стеновые заполнения каркасов – на перекос в плоскости стен; 3. продольно армированные изгибаемые, внецентренно сж и растянутые элементы, в кот. не допускается образование трещин или ширина их раскрытия ограничена по усл-м эксплуатации.

65. Расчет каменной кладки на центральное сж (4.1-4.6 [3])

На центральное сж работают внутренн несущие столбы каменн зд-й.

Расчет эл-в неармированных каменн конструкций при центральном сж:

σ =N/(m_g·φ ·A) ≤ (R·γ _c)/γ _n, где N — расч продольная сила; γ _c – коэфф-т усл-я работы кладки; γ _n – коэфф-т надежности по нагрузке; R — расч сопр-ние сж кладки, определяемое по табл. 2 — 9; А — площадь сечения эл-та; т_g — коэфф-т, учитывающ влияние длительной нагрузки и определяемый по формуле: , где N_g — расч продольная сила от длительных нагрузок; h — коэфф-т, принимаемый по табл. 20; j — коэфф-т продольного изгиба, определяемый по табл. 18 СНиП в зависимости от гибкости элемента λ _h(i) и упругой характеристики α: или , где i — наименьший радиус инерции сеч-я эл-та; h — меньший размер пр/уго сеч-я, l₀ — расч высота (длина) эл-та, определяемая согласно указаниям п. 4.3 СНиП, в зависимости от условия его опирания на горизонтальные опоры.

66. Расчет каменной кладки на внецентренное сж. (4.7-4.11 [3])

Внецентренное сж- основн случай раб. каменн констр-й. Расчет внецентренно сж неармированных эл-в каменн констр-й: σ =N/(m_g·φ ₁·A·ω) ≤ (R·γ _c)/γ _n, где А_c — площадь сж части сеч-я при пр/уг эпюре напряжений, определяем из усл-я, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расч продольной силы:

А_c = A , где A — площадь сеч-я эл-та; h — высота сеч-я в плоскости действия изг. момента; e₀ — эксц-т расч силы N отн-о ц.т. сеч-я; φ ₁ – коэф-т продольн изгиба внецентренно сж элемента кладки: j₁ = , где j — коэф-т продольн изгиба для всего сеч-я в плоскости действия изг. мом, определяем по расчетн высоте эл-та, j_c — коэф-т продольного изгиба для сж части сеч-я, определяем по фактической высоте эл-та: , где N_g — расч продольная сила от длительных нагрузок; h — коэф-т, принимаемый по табл. 20; e_0g — эксц-т от действия длительных нагрузок, w — коэф-т, определяем по формулам, приведенным в табл. 19.

67. Расчет каменной кладки на смятие (4.13-4.17 [3])

На смятие (местное сж) работают участки стен, на кот. опираются концы прогонов, балок, ферм.

Расчет сечений на смятие при распределении нагрузки на части площади сечения: , где N_c — продольная сжимающая сила от местной нагрузки; R_c — расч сопр-е кладки на смятие, определяемое согласно указаниям п. 4.14; A_c — площадь смятия, на которую передается нагрузка; d = (1, 5 - 0, 5) y — для кирпичн и виброкирпичн кладки, кладки из сплошных камней или блоков, изготовленных из тяж и легк бет; d = 1 — для кладки из пустотелых бетон / сплошных камней и блоков из крупнопористого и ячеистого бетона; y — коэф-т полноты эпюры давления от местной нагрузки.

При равномерном распределении давления y =1, при треугольной эпюре давления y = 0, 5.

R_с = x R, ξ – коэф-т, учитывающ работу соседних участков кладки: , где x₁ — коэф-т, зависящий от материала кладки и места приложения нагрузки, определяется по табл. 21 СНиП, А — расч площадь сеч-я, определяемая согласно указаниям п. 4.16 СНиП.

68. Расчет прочности изгибаемых эл-в (4.18 [3])

На изгиб работают наружн стены многоэтажн зд-й, воспринимающ давление ветровой нагрузки, наружные плиты подпорных стен.

Проектирование элементов каменн констр-й, раб-х на изгиб по неперевязанному сечению, не допускается. Кладка м. разрушаться по перевязочному шву и по камню в зависимости от прочности камня и раствора.

Прочность кладки б. обеспечена, если соблюдаются усл-я:

M £ R_tb∙ W; Q £ R_tw∙ b∙ z, где М – расч изг. момент; Q – расч поперечн сила; R_tв – расч сопр-е кладки растяжению при изгибе по перевязанному сечению (табл. 10 – 12 СНиП); W – мом сопр-я сечения кладки при упругой работе; R_tw – расч сопр-е кладки главным растягивающим напряжениям при изгибе (табл. 11 – 13); в – ширина сечения; z – плечо внутренней пары сил: z= - для пр/уг сеч-я.

69. Расчет неармированн каменн кладки на центральное растяж-е (4.19 [3])

На центральное растяжение работают стенки круглых резервуаров, силосов и других емкостей.

Расчет эл-в неармированных каменных констр-й на прочность при осевом растяж-и: N £ R_t ·A_n, где N — расч осевая сила при растяжении; R_t — расч сопр-е кладки растяжению (табл. 10-12); A_n — расч площадь сечения нетто (за вычетом вертикальных швов).

Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на осевое растяжение, по неперевязанному сечению не допускается.

70. Расчет неармированн каменной кладки на срез (4.20 [3]).

На срез по горизонтальн шву раб-т эл-ты каменн кладки, воспринимающ распор от затяжек сводов. При расчете кладки по горизонтальному шву учит-ся её сопр-ие срезу и сопр-е сдвигу вследствие трения в швах.

Расчет неармированной кладки на срез по горизонтальным неперевязанным швам и перевязанным швам для бутовой кладки: Q £ (R_sq + 0, 8 nms₀) A, где R_sq — расч сопр-е срезу (табл. 10); m — коэффициент трения по шву кладки, принимаемый для кладки из кирпича и камней правильной формы равным 0, 7; s₀ — среднее напряжение сж-я при наименьшей расч нагрузке, определяемой с коэф-м перегрузки 0, 9; n — коэф-т, принимаемый равным 1 для кладки из полнотелого кирпича и камней и равным 0, 5 для кладки из пустотелого кирпича и камней с вертикальными пустотами, а также для кладки из рваного бутового камня; А — расч площадь сеч-я.

При внецентренном сжатии с эксцентриситетами, выходящими за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений e₀ > 0, 17 h), в расч площадь сеч-я включается только площадь сж части сеч-я А_c.

71. Армокаменные констр-и: проектирование и конструктивн треб-я (6.75-6.77 [3])

Армирование каменной кладки прим-т для повышения её несущей способности.

Армирование: сетчатое – поперечными арм сетками в горизонтальных швах кладки; продольное – арм стержнями.

Сетки - 2х видов: 1.пр/уг; 2. типа «зигзаг».

Две сетки «зигзаг», уложенные в смежных рядах кладки с рабоч стержнями в перпендикулярном направлении заменяют 1 пр/уг сетку. Укладка сеток контролируется выпуском арматуры за кладку на 5 см.

Сетчатое армирование горизонтальных швов кладки допускается прим-ть только в случаях, когда повышение марок кирпича, камней и растворов не обеспечивает требуемой прочности кладки и площадь поперечн сеч-я эл-та не м.б. увеличена.

Кол-во сетчатой арм, учитываемой в расчете столбов и простенков, д. составлять не < 0, 1 % объема кладки. Арм сетки след. укладывать не реже, чем через 5 рядов кирпичн кладки из обыкновенного кирпича, через 4 ряда кладки из утолщенного кирпича и через 3 ряда кладки из керамических камней.

d сетчатой арм д.б. не < 3 мм. d арм в горизонтальных швах кладки д.б. не >:

1. При пересечении арм в швах – 6мм; 2. Без пересечения арм в швах – 8мм.

Расст-е м/у стержнями сетки д.б. не > 12см и не < 3см.

Швы кладки армокаменных констр-й д. иметь толщину, превышающую d арматуры не менее чем на 4 мм.

Продольное армирование эффективно для элементов, загруженных продольной силой с эксцентриситетом е> 0, 17h - для пр/угольных сечений, а также для гибких элементов при е> 15 или λ _i> 53.

72. Расчет каменных конструкций с сетчатым армированием на центр. сж (4.30 [3])

Центрально сж эл-ты каменн констр-й с сетчатым армированием работают и рассчитываются аналогично центрально сж неармированным эл-там, а повышение несущей способности учитывается увеличением расчетн сопр-я для армированной кладки: N≤ m_g·φ ·A·R_sk·γ _c/γ n, где N – расч продольная сила; R_sk – расч продольное сопр-е при центральном сж, определяемое для армированной кладки для кирпича всех видов по формуле: ≤ 2R.

Процент армирования: μ = < %

, где V_s – объём арматуры, V_к – объём кладки, С- шаг стержней в сетке, S – шаг сеток.

Элементы с сетчатым армированием выполняются на растворах марки не ниже 50 при высоте ряда кладки не более 150 мм.

73. Расчет каменных конструкций с сетчатым армированием на внецентр. сж (4.31 [3])

Расчет внецентренно сж эл-тов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не входящих за пределы ядра сечения (для пр/уг сеч-я е₀≤ 0, 17h), производят по формуле: N≤ m_g·φ ₁· A_c· ω ·R_skb, или для пр/уг сеч-я:

N≤ m_g· φ ₁· A(1-2e₀/h) ω ·R_skb, где R_sk-расчетное сопротивление армированной кладки.

При внецентренном сж, определяемое при марке раствора 50 и выше, по формуле: R_skb=R+ , R_skb≤ 2R

При марке раствора 25 R_skb = R₁ + .

Процент армирования кладки сетчатой арматурой при внецентренном сж не должен превышать: μ = %

74. Расчёт эл-тов каменн констр-й по предельн сост-м 2 гр (5 [3])

Расчет каменн и армокаменн констр-й по предельн состояниям 2 гр. след производить на возд-е нормативных нагрузок при основных их сочетаниях. Расчёт внецентренно сж неармированных элементов по образ-ю и раскрытию трещин при е₀> 0, 7y должен производится на воздействие расчётных нагрузок.

1. Расчет по раскрытию трещин (швов кладки) внецентренно сж неармированных каменн констр-й при е₀> 0, 7y д. производится по условному краевому напряжению растяжения, кот. характеризует величину раскрытия трещин в растянутой зоне, из предположения упругой работы материала, по формуле: , где J-момент инерции сеч-я в плоскости действия изг момента; y-расст-е от ц.т. сеч-я до сжатого его края; R_tb-расч сопр-е кладки растяжению при изгибе по неперевязанному сечению (табл.10 СНиП); γ _r -коэф-т усл-й раб кладки при расчете по раскрытию трещин, принимаемый по табл. 24 СНиП.

2. Конструкции, в кот. по усл-ям эксплуатации не м.б. допущено появление трещин, д.б. проверены на деформации растянутых поверхностей. Деформации для неармированной кладки след. опр-ть при нормативных нагрузках, кот. б. приложены после нанесения штукатурных / др. покрытий. Причем, деформации не д. б. > величины относительной деформации- из табл. 25 СНиП.

При осевом растяжении: ; при изгибе:

При внецентренном сжатии (растяжении): (), где M и N – момент и продольн сила от нормативных нагрузок, (h-y) – расст-е от ц.т. сеч-я кладки до наиб. удаленной растянутой грани покрытия, J – момент инерции сеч-я, Е – модуль деформации кладки.

76. Конструктивные сх каменн зд-й (6.6 [3])

Каменные стены в зависимости от конструктивной сх зд-я: 1. Несущ – воспринимают кроме нагрузок от собственн веса и ветра, нагрузки от покрытий, перекрытий, кранов; 2. Самонесущ – воспринимают нагрузку только от собственн веса стен всех вышележащих этажей зд-я и ветровую нагрузку; 3. Ненесущие (в т.ч. и навесные) – воспринимают только нагрузку от собственн веса и ветра в приделах одного этажа – при высоте этажа не более 6м (при большей высоте этажа эти стены относятся к самонесущим): 4. Перегородки – (внутренн стены) воспринимают только нагрузку от собственн веса и ветра (при открытых оконных проемах) в пределах одного этажа, при высоте его не более 6м (при большей высоте этажа эти стены относятся к самонесущим).

В соответствии с этим, каменные зд-я по конструктивной схеме: 1. Зд-я с несущими стенами (продольными или поперечными); 2. Зд-я с ненесущими стенами (здания с полным и неполным каркасом).

77. Расчет стен на вертикальн и горизонтальн нагрузки (6.7-6.16 [3])

Каменн стены и столбы зд-й при расчете на горизонтальн нагрузки, внецентренное и центральное сж след. принимать опертыми в горизонтальном направлении на м/уэт. перекрытия, покрытия и поперечные стены.

Опоры делятся на жесткие (несмещаемые) и упругие.

К жестким опорам относятся: 1. поперечн каменн и бетонн стены толщиной не < 12см, ж/б – толщиной не < 6см, поперечные рамы с жесткими узлами и др. констр-и, рассчитанн на восприятие горизонтальной нагрузки; 2. покрытия и м/уэт. перекрытия при расстоянии м/у поперечн, жесткими констр-ми не более указанных в табл. 27 СНиП; 3. ветровые пояса, фермы, ветровые связи и ж/б обвязки, рассчитанные по прочности и по деформациям на восприятия горизонтальной нагрузки, передающейся от стен.

Стены и столбы, имеющие в плоскостях м/уэт. перекрытий жесткие опоры рассчитываются на внецентренную нагрузку как вертикальные однопролетные неразрезные балки с расположением опорных шарниров в плоскостях опирания перекрытий. Учет приложения нагрузок производят согласно п.6.10 СНиП. Изг моменты в пределах каждого этажа опр-т как для балки с защемленными концами.

К упругим опорам отн-ся покрытия, м/уэт перекрытия при расстояниях м/у поперечными жесткими констр-ми, превышающих указания в табл. 27, при отсутствии ветровых связей, указанных в табл. 27.

При упругих опорах производится расчет рамной системы, стойками кот. являются стены и столбы, а ригелями - перекрытия и покрытия. При этом след. принимать, что стойки жестко защемлены в опорных сечениях (с учетом условий п. 6.8).

В обоих случаях, ширину стены при расчете след. принимать согласно п. 6.9 СНиП.

При расчете стен / их отд-х вертикальн участков, на горизонтальн и вертикальн нагрузки д.б. проверены: 1. горизонтальн сеч-я на сж / внецентренное сж; 2. наклонные сеч-я на главные растягивающие напряжения при изгибе в плоскости стены; 3. раскрытие трещин от вертикальн нагрузки разнозагруженных связанных м/у собой стен / разной жесткости смежных участков стен.

При учете совместной работы поперечных и продольных стен при действии горизонтальной нагрузки д.б. обеспечено восприятие сдвигающих усилий в местах их взаимного примыкания, определяемых по формуле: Т= ≤ h·H·R_sg, где Т - сдвигающее усилие в пределах 1 этажа, Q – расч поперечн сила от горизонтальн нагрузки в середине высоты этажа, у – расст-е от оси продольной стены до оси, проходящей ч/з ц.т. сеч-я стен в плане, А – площадь сеч-я участка продольной стены, учитываемого в расчете, J – момент инерции сеч-я стен отн-о оси, проходящей через ц.т. сеч-я стен в плане, h – толщина поперечн стены, H – высота этажа, R_sg- расч сопр-е кладки срезу по вертикальному перевязанному сечению(п.4.20 СНиП).

Расчет поперечных стен на главные растягивающие напряжения производят по формуле: Q≤ (R_tg·h·L)/ν, где R_tg – расч сопр-е скалыванию кладки, обжатой расчетной силой N, определяемой с коэффициента перегрузки 0, 9: ₀=(0, 9N)/A

R_tg= , где R_{t –} расч сопр-е главным растягивающим напряжениям по швам кладки (т.10 СНиП), А – площадь сеч-я поперечн стены с учетом (или без) участков продольной стены, h – толщина поперечн стены на участке наименьшей её толщин, при усл-и если длина этого участка > ¼ высоты этажа или ¼ длины стены, е – длина поперечн стены в плане, если в сеч-е вх. участки наружных стен, то е – расст-е м/у осями наружной стены, ν - коэф-т неравномерности касательных напряжений в сечении по п.6.12 СНиП.

(При наличии в поперечной стене растянутой части сечения расчет выполняют по форм. 40, 43 СНиП).

При недостаточном сопр-и кладки скалыванию допускается армирование её продольной арм в горизонтальн швах. Расч сопр-е скалыванию армированной кладки R_stg определяют по формуле: R_stg= , μ - процент армирования, определяемый по вертикальному сечению стены.

При расчете поперечных стен зд-я на горизонтальные нагрузки, действующие в их плоскости, перемычки, перекрывающие проемы в стенах, рассматриваются как шарнирные вставки м/у вертикальными участками стен. Расчет перемычек на перерезывающую силу производят по формулам: 45 – 48 СНиП.

78. Каменные конструкции, возводимые в зимнее время (7 [3])

Выполнение зимней кладки из кирпича, камней правильной формы и крупных блоков след. предусматривать 1 из следующ сп-бов: 1. на р-рах не ниже марки 50 с противоморозными добавками, не вызывающими коррозии материалов кладки и твердеющих на морозе без обогрева; 2. способом замораживания на обыкновенных р-рах не ниже марки 10 без химических добавок. При этом эл-ты констр-й д. иметь достаточную прочность и устойчивость как в период их первого оттаивания, так и в последующий период эксплуатации зд-й. Высота каменных констр-й, возводимых этим сп-бом, опр-ся расчетом, но не д.б. > 15м и 4 этажей; 3. способом замораживания на обыкновенных р-рах не ниже марки 50 без химических добавок с обогревом возводимых констр-й в течение времени, за кот. кладка достигает несущей способности, достаточной для нагружения вышележащими констр-ми зд-я.

Расч сопротивления сж зимней кладки прин-ся равными расч сопр-ям летней кладки с понижающим коэффициентами согласно п. 7.2 и 7.3 СНиП.

Мероприятия, обеспечивающие необходимую конечную прочность зимней кладки, д.б. указаны на рабочих чертежах.

Расчет несущей способности констр-й, возводимых способом замораживания на обыкновенных р-рах, д. производится в различных стадиях согласно п.7.7 СНиП.

Усл-я применения различных сп-бов зимней кладки и исп-я противоморозных добавок к р-рам указанны в п. 7.10 – 7.15 СНиП.