Главная страница Случайная страница Разделы сайта АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Определение эффективного КПД и эффективной мощности
Определение окружного КПД 3.1 Определяем потери энергии с выходной скоростью
qв = = 156, 8 (КДж/кг)
3.2 Откладываем потери qв от точки В1 вверх. На пересечении горизонтали с изобарой Р1 (Р2) находим точку D1 которая соответствует состоянию пара на выходе из каналов рабочих лопаток с учетом потерь энергии с выходной скоростью. 3.3 Определяем окружной теплоперепад ступени.
hu = ha –qc – qл – qв = 500-45-60.8-156.8=237, 4 (КДж/кг) 3.4 Определяем окружной КПД а) по потерям η u=hu/ha = 237, 4/500=0, 47
б) по скоростей
η u =2U 2 (C1· sin +C2· sin )/C1 = 2*181, 1*0, 9*(953, 3*0, 9+560*0, 5)/560=0, 66 при < 90 Определение эффективного КПД и эффективной мощности 4.1 Средняя степень сухости пара ступени
х= 0, 5•(х1+х2) = 0, 5*0, 97=0, 985 где х1 и х2 по диаграмме I-S точки А1 и В1
4.2 Определим дополнительные потери от влажности пара qх = (1- х) h u = 0, 015*237, 4=3, 6 (КДж/кг) 4.3 Потери на трение и вентиляцию qт.в . = = 1, 3*(1, 07*0, 1125+0)(181, 1/100)=0, 3 где - коэффициент принимаемый: = 1, 3 - для насыщенного пара. = 1-1, 2 -для слабого перегретого пара. = 1 - для сильно перегретого пара. = ¼ =0, 25 - плотность пара(кг/м3) lл – высота лопатки рабочей в см.
4.4 Потери от частичного впуска. ∙ bл· lл· U· hu· vопt/ C1) = 0, 11*2, 5*21.14*181, 1*237, 4*0, 19/(1*3, 14*0, 35*15*0, 9*953, 3)=3.3
где bл = 2, 5 см – осевая ширина лопаток рабочих (принимается по профилю).
lс – высота сопла, (см). d - средний диаметр, (см). lл – высота рабочих лопаток, (см). 4.5Критическое давление пара в последнем лабиринте.
= 0, 34/2, 5=0, 14 (МПа) Где z – 4…7 число лабиринтов
4.6 Количество протекающего через уплотнение пара.
А) Gут = 100f (кг/сек) при Рzкр < Р1. Б) Gут = 100f = 0, 013*0, 7=0, 0039 (кг/сек) при Рzкр > Р1.
где f = = 0, 00013 - площадь зазора уплотнения, м2 = 0, 4 d – диаметр уплотнения, м. = 0, 3 . 10-3 - зазор в уплотнении, м. Z = 4…7 – число лабиринтов. 4.7 Потери от утечек пара через радиальные зазоры лопаток.
= 1, 72 ha/ lл = 1, 72*0, 04*500*11, 7=2, 9 где - радиальный зазор, мм = 0, 1 мм lл – высота рабочей лопатки в мм. 4.8 Определяем дополнительные потери.
= qx + qвх + qт.в +qуп = 3, 6+1, 9+0, 3+2, 9=8, 7 (КДж/кг)
4.9 Определяем внутренний теплоперепад.
hi = hu - = 237-8, 7=228, 3 (КДж/кг)
4.10. Внутренний КПД турбины.
= 228, 3/500=0, 46
4.11 Определяем механический КПД = · = 0, 99*0, 95=0, 94
где = 0, 99 – механический КПД турбины. =0, 98 …0, 96 – КПД редуктора.
4.12 Определяем действительный эффективный КПД турбины.
= 0, 46*0, 94=0, 43 и сравниваем с предварительно принятым в п.1.15.
4.13 Определяем действительный расход пара.
= 0, 8*0, 5/0, 43=0, 93(кг/cек) 4.14 Определяем действительную высоту сопловых лопаток. lсд = lс . Gд / Gсек =15*0.93/0.8=17.4 (мм.)
4.15 Определяем действительную высоту рабочей лопатки.
lлд = lл . Gсек / Gд = 21.14*0, 8/0, 93=18.1 (мм.)
4.16 Определяем действительную эффективную мощность.
Nед = Gд . ha . = 0, 93*500*0, 43 = 199, 95 (кВт) и сравниваем с заданным
= (Nед- Nе)/ Nе*100=200-199.95/200*100=0.025%
|