Расчет по образованию наклонных трещин.

Проверку проводим в сечении 1-1.

Поперечная сила в сечении от полной расчетной нагрузки ().

.

Статический момент приведенной части площади сечения, расположенной выше центра тяжести, относительно оси, проходящей через цент тяжести:

касательное напряжение:

Нормальное напряжение: .

Главные растягивающие (), сжимающие () напряжения:

- сжатие., - растяжение.

Согласно п.4.11 трещина не образуется если выполняется условие:

, где - коэффициент условий работы.

, где - для тяжелого бетона.

В- класс бетона по прочности сжатия.

Так как не должен быть более 1, то принимаем .

Учитывая, что , трещиностойкость балки по наклонному сечению обеспечена.

2.10. Расчет прогиба балки

Прогиб балки не должен превышать предельно допустимых значений, установленных с учетом эстетических требований. Расчет ведется на действие постоянных и длительных нагрузок при . Прогиб балки определяем приближенным способом для сечения 3-3.

Полный прогиб в этом сечении:

Где - кривизна кривизна от кратковременных нагрузок

- Кривизна от постоянных и продолжительно действующих временных нагрузок.

Где - кривизна обусловленная выгибом элемента от усилия предварительного обжатия

- кривизна, обусловленная прогибом балки, вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия.

Для сечения 3-3 условно принимаем геометрические характеристики сечения 2-2.

Продолжительное действие постоянных и длительных нагрузок.

Кривизна.

,

,

Где

, , ,

, ,

.

,

,

, , так как А_s’-ненапрягаемая арматура

Полная кривизна

Определяем прогиб балки в середине пролета

Для элементов покрытия при l > 75мм, предельно допустимый прогиб равен , т.е. прогиб меньше допустимого.

2.11. Обеспечение прочности опорного узла.

В соответствии с конструктивными требованиями в торце балки установлена ненапрягаемая арматура (поперечная), воспринимающая усилия.

Площадь арматуры:

.

Принимаем 4 ø 14 с .

Арматура должна быть тщательно приварена к опорным закладным деталям.

3. Проектирование поперечной рамы многопролетного одноэтажного производственного здания с мостовыми кранами

Требуется произвести статический расчет двухпролетной рамы одноэтажного промышленного здания, оборудованного электрическими мостовыми кранами грузоподъемностью , режим работы которых 5К. В каждом пролете располагается по два крана.

Длина температурного блока 72 м. Поперечных стен в его пределах нет. Наружные панельные стены до отметки + 7, 800 самонесущие, выше – навесные. Район строительства – город Смоленск. Здание отапливаемое, влажность воздуха 60…70%.

В качестве основных несущих конструкций покрытия принимаем односкатные балки длиной 15 м. Плиты покрытия железобетонные предварительно напряженные ребристые 3х12 м. Верхняя (надкрановая) часть колонн крайних и среднего рядов сплошная, нижняя (подкрановая) часть –сплошная. Привязка координационных осей крайних рядов 250 мм.

Длину подкрановой и надкрановой частей колонн определяем исходя из следующих условий:

– отметки головки подкранового рельса H₁ =6000м;

– габаритных размеров крана по высоте Hcr = 3150 мм (для крана грузоподъемностью );

– зазора между нижним поясом фермы и краном (учитывает прогиб стропильной конструкции) ;

– высоты кранового рельса КР-80 прокладкам h_r = 130 мм;

– высоты подкрановой балки h_cb = 1300 мм;

– отметки обреза фундамента .

Необходимое расстояние от головки рельса до низа стропильной конструкции

H₂ = H_cr + a₁ + 100 = 3150 + 200 + 100 = 3450 мм.

Полезная высота здания

, где отметка головки кранового рельса (H₁ =6000м);

H₀ = 6000+3450 = 9450. что кратно 600 мм.

Длина верхней надкрановой части колонны

l₂ = H₂ + h_r + h_cb = 3450+130+1300 = 4880 мм.

Длина нижней подкрановой части колонны

l₁ = H₀ – l₂ – a₂ = 9450 – 4880 – 150 = 4420 мм.

Полная длина колонны

l₀ = H₀ + H_b = 9450 + 850 = 10300 мм , где заглубление колонны в фундамент.

Принимаем сплошные колонны прямоугольного сечения с размерами надкрановой части – , ; подкрановая часть колонн – , .