Винтовые сваи

5.13. Несущую способность Ф, тс, винтовой сваи диаметром лопасти D £ 1, 2 м и длиной L £ 10 м, работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле [18(14)], а при размерах лопасти D > 1, 2 м и длине сваи L > 10 м — только по данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой:

Ф = т [(А_c1 + By₁h) F + fu (L - D)], [(18(14)]

где т — коэффициент условий работы, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий, определяемый по табл. 10(8);

А и В — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 11 (9) в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне j₁ (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной D);

с₁ — расчетное удельное сцепление глинистого или параметр линейности песчаного грунта в рабочей зоне, тс/м²;

у₁ — приведенный расчетный объемный вес грунтов (с учетом взвешивания водой), залегающих выше отметки лопасти сваи, тс/м³;

h — глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой — от планировочной отметки, м;

F — проекция площади лопасти, считая по наружному диаметру, м², при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку и проекция рабочей площади лопасти, т. е. за вычетом площади сечения ствола, м², при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку;

f — расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности винтовой сваи, тс/м², принимаемое по табл. 2(2) (приведенное значение для всех слоев в пределах глубины погружения сваи);

и — периметр ствола сваи, м;

L — длина ствола сваи, погруженной в грунт, м;

D — диаметр лопасти сваи, м.

Примечания: 1. При определении несущей способности винтовых свай на вдавливающие нагрузки характеристики грунтов в табл. 11(9) относятся к грунтам, залегающим под лопастью, а при работе на выдергивающие нагрузки — над лопастью сваи.

2. Глубина заложения лопасти от планировочной отметки должна быть не менее 5 D при глинистых грунтах и не менее 6 D при песчаных грунтах (где D — диаметр лопасти).

3. Расчетные значения угла внутреннего трения j₁ и сцепления грунта с₁ основания при расчетах по формуле [18(14)] должны определяться в соответствии с требованиями п. 4.6 настоящей главы.

Таблица 10(8)

К п. 5.13. Опыт применения винтовых свай с диаметром лопасти D > 1, 2 м невелик и не позволяет установить для них обоснованных нормативов. Поэтому определение несущей способности свай с большим диаметром лопастей следует производить, как правило, по данным статических испытаний таких свай на выдергивание или вдавливание в зависимости от характера их работы в сооружении.

Несущая способность винтовых свай диаметром лопасти D £ 1, 2 м и длиной L £ 10 м, работающих на осевую сжимающую или выдергивающую нагрузку, может определяться как но данным статических испытаний, так ii по формуле [18(14)]. При определении несущей способности винтовой сваи на осевую сжимающую нагрузку (вдавливание) величина расчетного сопротивления грунта на лопасти сваи (Aс₁ + Bу₁h) должна быть увеличена в 1, 2 раза. Формула [18(14)] будет иметь следующий вид:

Ф = m [1, 2(Aс₁ + Bу₁h) F + fu(L — D)]. (19)

Пример 17. Требуется определить несущую способность винтовой сваи с диаметром лопасти D = 1 м и ствола d = 0, 2 м, L = 8 м, работающей на осевую сжимающую нагрузку и погруженную в грунты, приведенные на рис. 14.

Рис. 14. Схема геологического разреза

I — суглинок тугопластичный I_L = 0, 4, y = 1, 7 тс/м³; II — глина полутвердая I_L = 0, 2, y = 1, 85 тс/м³, с = 4, 1 тс/м², j = 17°

Решение. Несущую способность винтовой сваи определяем по формуле [18(14)].

По табл. 10(8) для полутвердых глин с консистенцией I_L = 0, 2 m = 0, 8.

По табл. 11(9) при j₁ = 17° безразмерные коэффициенты будут: А = 9, 75; В = 4, 14.

Таблица 11(9)

Далее определяем приведенный объемный вес y₁ грунтов, залегающих выше отметки лопасти свай:

тс/м².

Удельное сцепление для заданного грунта c₁ = 4, 1 тс/м², глубина залегания лопасти h = 7, 6 м; проекция площади лопасти F = 0, 785 м².

Расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности принимаем по табл. 2(2).

Для суглинка тугопластичного с консистенцией I_L = 0, 4:

на глубине l¢ ₁ = 1м f₁ = 1, 5 тс/м²;

»» м f₂ = 2, 35 тс/м²;

»» м f₃ = 2, 72 тс/м².

Для глины полутвердой консистенции I_L = 0, 2:

на глубине м f₄ = 5, 7 тс/м²;

»» м f₅ = 5, 98 тс/м².

Определяем приведенное значение f для всех слоев в пределах глубины погружения сваи:

Периметр ствола сваи u = p × 0, 24 = 0, 755 м.

Несущая способность сваи равна:

Ф = m [1, 2(Aс₁ + Bу₁h) F + fu(L — D)] = 0, 8[l, 2 (9, 75 × 4, 1 + 4, 15 × 1, 755 × 7, 6) 0, 785 + 3, 48 × 0, 7557(7, 6 - 1)] = 0, 8(89, 6 + 17, 3) =

= 85, 4 тс.

Расчетная нагрузка на сваю

тс.

Пример 18. Требуется определить несущую способность винтовой сваи с диаметром лопасти D = 1 м и ствола d = 0, 24 м, L = 8 мна выдергивание при тех же грунтовых условиях, что и в примере 17 (см. рис. 14).

Решение. Коэффициент условий работы m = 0, 7 [по табл. 10(8)].

Проекция площади лопасти

м.

Несущая способность сваи на выдергивающую нагрузку по грунту основания по формуле [18(14)] будет равна:

Ф = m [(Aс₁ + Bу₁h) F + fu(L — D)] = 0, 7[(9, 75 × 4, 1 +

+ 4, 15 × 1, 755 ¾ 7, 6) 0, 74 + 3, 48 × 0, 755(7, 6 — 1)] =

= 0, 7(70, 5 + 17, 3) = 61, 1 тс.

Расчетная нагрузка на сваю

тс