Главная страница Случайная страница
Разделы сайта
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Сбор нагрузок.
|
|
| Нагрузки | Нормативные | Коэф. | Расчетные |
| Кровля из трех слоев рубероида 0, 1х1, 2 | 0, 12 | 1, 3 | 0, 16 |
| Листы фанеры2х0, 008х7х1, 2 | 0, 13 | 1, 1 | 0, 15 |
| Ребра (0, 04х0, 17х5, 08х4 + 0, 04х0, 17х0, 34х15)х х500/ (100х5, 1) | 0, 17 | 1, 1 | 0, 19 |
| Бруски 25х25 | 0, 04 | 1, 1 | 0, 044 |
| Утеплитель 0, 1х1, 2х0, 15х1, 25 | 0, 15 | 1, 3 | 0, 2 |
| Постоянная | 0, 61 | 0, 74 | |
| Снеговая 3, 2х0, 7х0, 85х1х1, 25 | 2, 38 | 1, 4 | 3, 28 |
| Полная | 2, 99 | 4, 02 |
Размеры плиты в плане составляют 5, 1х1, 2м. Плита опирается на треугольную деревянную ферму с углом ската α =14°. Нормативнаяи расчетная составляющая от веса человека с грузом:
РН=1, 0кН х cos14°=0.97кН
Р=РН х 1, 2=1, 16кН
Расчет плиты.
Из расчета на местный изгиб верхней фанерной обшивки, определим требуемый шаг продольных ребер. Принимая толщину верхней обшивки δ =8мм, находим:
α тр= 
=47, 82см
где R’фи - расчетное сопротивление изгибу фанерыпри действии сил поперек волокон рубашки.
Предварительно назначаем размеры сечения продольных ребер bp*hp=4x17см. Тогда необходимое количество шагов продольных ребер na при заданной ширине коробчатой плиты B=120см составит:
na≥ (B-bP-bH)/α тр=(120-4-3, 2)47, 82=2, 36=3 шага.
Где bH- толщина нащельника.
Принимаем 4 продольных ребра с шагом а=34, 4см.
Толщину нижней обшивки δ 2 принимаем 8мм.
Полная высота коробчатой клеефанерной плиты будет равна
h=hp+ δ 1, 2=17+1.6=18.6см
Расчетная схема плиты– однопролетная шарнирно опертая балка пролетом l=5.1-0.2=5.08м
Расчетные усилия в плите:
M= 
=4.02*5.082/8=12.97кН*м
Q= 
=4.02*5.08/2=10.09кН
Так как l/a> 6, то bрас=0, 9b=0, 9*1, 2=1, 08м
Апр=bрас(δ 1+ δ 2)+n*bp*hp 
=108(1, 6)+4*4*17*1/0, 9=172, 8+302, 2=475см2=0, 0475м2
Определяем расстояние от нижней и верхней кромки сечения до нейтральной оси:
yH= 
=3919, 1/475=8, 25см yв=y-yH=18.6-8.25=10.35см
S’пр приведенный статический момент относительно нижней кромки сечения, который находим по формуле:
S’пр=bрас*δ 1(h-δ 1/2)+n*bp*h2p/2+bрас*δ 22/2=108*0, 8(18, 6-0, 8/2)+4+4+172/2+108*0, 82/2=3919, 1см3
Находим Sпр и Iпр относительно нейтральной оси:
Sпр=Sф+Sдр*Eдр/Eф=bрас*δ 1(yв-δ 1/2)+n*bp*(yв-δ 1)2/2*Eдр/Еф=108*0, 8(10, 35-0, 8/2)+4*4*(10, 35-0, 8)2/2*1/0, 9=1670, 37см3
Iпр=Iф+Iдр*Eдр/Еф= bрас*δ 1(yв-δ 1/2)2+n*bp*(yв3-yn3)/3*Eдр/Еф+ bрас*δ 2(yn-δ 2/2)2=108*0.8(10, 35-0, 8/2)2+4*4*17(10, 353+8, 253)/3*1/0, 9+108*0, 8(8, 25-0, 8/2)2=23775, 68см4
Находим приведенный момент сопротивления относительнонижней и верхней кромок сечения:
Wнпр=Iпр/yн=23775, 68/8, 25=2881, 9см3
Wвпр=Iпр/yв=23775, 68/10, 35=2297, 17
Проверяем прочность нижней растянутой обшивки от изгиба плиты с учетом ее ослабления стыками на" ус":
Mрас/ Wнпр≤ Rфр*mф
Где Rфр=1, 6кН/см2; mф=0, 6
1282/2881, 9≤ 1, 6*0, 6
0, 45кН/см2≤ 0, 96 кН/см2
|
|