Расчет шламообразования. Дополнительный выход шлама в процессе тяжелосредного обогащения принимаем, а = 4 % (от количества материала

Дополнительный выход шлама в процессе тяжелосредного обогащения принимаем, а = 4 % (от количества материала, поступающего на данную операцию), согласно Нормам технологического проектирования углеобогатительных фабрик.

х₂ = g₆ × a / 100 = 36, 17 × 4 / 100 = 1, 45 %, (4.21)

A^d_x2 = A^d₆ = 19, 76 %.

Выход и зольность общего шлама:

х₃ = x₁ + x₂ = 0, 88 + 1, 45 = 2, 33 %, (4.22)

A^d_x3 = (x₁ × A^d_x1 + x₂ × A^d_x2) / x₃, (4.23)

A^d_x3 = (0, 88 × 19, 29 + 1, 45 × 19, 76) / 2, 33 = 19, 58 %,

где A^d_x1 = A^d_{0-0, 15} = 19, 29 %.

Выход и зольность исходного угля тяжелой среды без шлама:

g ‘₆ = g₆ - x₃ = 36, 17 - 2, 33 = 33, 84 %, (4.24)

A^d’₆ = (g₆ × A^d₆ - x₃ × A^d_x3) / g ‘₆, (4.25)

A^d’₆ = (36, 17 × 19, 76 - 2, 33 × 19, 58) / 33, 84 = 19, 775 %.

Проводим корректировку фракционного состава исходного к

A^d’₆ = 19, 775 %. Значения выходов фракций 1, 3-1, 4, 1, 4-1, 5, 1, 5-1, 6 и 1, 6-1, 8

g_{-1, 3} = 35, 00 %, g_{+1, 8} = 16, 48 %.

Скорректированный фракционный состав заносим в графу 2 табл. 4.2.

Находим выход и зольность исходного угля, поступающего на тяжелосредное обогащение, графы 8 и 9.

Пересчитываем выходы фракций исходного (графа 8 табл. 4.1) к 100 %.

Результаты помещаем в графу 10 табл. 4.1.

Концентрат:

Плотность разделения для концентрата r_к = 1, 8 г/см³. Находим выход

Фракция 1, 5 -1, 6 г/см³ (табл. 2.10). Для плотности разделения

r_к = 1, 8 г/см³ и средней плотности фракции r_ср = 1, 55 г/см³ определяем извлечение фракции в концентрат тяжелосредного сепаратора Е = 99, 98 %

g _{1, 5-1, 6} = 2, 75 × 99, 98 / 100 = 2, 75 %,

аналогично вычисляют значения выходов для других фракций.

Отходы:

Плотность разделения для отходов r_о = 1, 8 г/см³. Находим извлечение каждой фракции в отходы сепаратора.

Определяем выход и зольность продуктов обогащения (табл. 4.2).

Концентрат без шлама:

g ‘₉ = g ‘₆ / 100 × å g_k-та = 33, 84 / 100 × 83, 25 = 28, 18 %, (4.26)

A^d’₉ = (å g_k-та × A^d) / å g_k-та = 710, 49 / 83, 25 = 8, 53 %. (4.27)

Концентрат со шламом:

g₉ = g ‘₉ + x₃ = 28, 18 + 2, 33 = 30, 50 %, (4.28)

Таблица 4.1- Фракционный состав исходного класса 13 – 150 мм с учетом КПД грохота

В процентах

A^d₉ = (g ‘₉ × A^d’₉ + x₃ × A^d_х3), (4.29)

A^d₉ = (28, 18 × 8, 53 + 2, 33 × 19, 58) / 30, 50 = 9, 38 %,

Отходы:

g₈ = g ‘₆ / 100 × å g_отх = 33, 84 / 100 × 16, 75 = 5, 67 %, (4.31)

A^d₈ = (å g_отх × A^d) / å g_отх = 1266, 99 / 16, 75 = 75, 65 %, (4.32)

Q₈ = g₈ × Q₁ / 100 5, 67 · 910 / 100 = 51, 58 т/ч. (4.33)

Проверяем, используя уравнение баланса:

g₆ = g₈ + g₉ = 5, 67 + 30, 50 = 36, 17 %, (4.34)

A^d₆ = (g₈ · A^d₈ + g₉ · A^d₉) / g₆, (4.35)

A^d₆ = (5, 67 · 75, 65 + 30, 50 · 9, 38) / 36, 17 = 19, 76 %;

IV. Обогащение в минеральных суспензиях

Рис. 2 – Схема тяжелосредной сепарации

Таблица 4.2 - Результаты обогащения класса 13-150 мм в тяжелосредном сепараторе.

В процента