Поясные листы (полки) центрально-, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов

7.22*. Расчетную ширину свеса поясных листов (полок) b_ef следует принимать равной расстоянию: в сварных элементах – от грани стенки (при односторонних швах от грани стенки со стороны шва) до края поясного листа (полки); в прокатных профилях – от начала внутреннего закругления до края полки; в гнутых профилях (рис. 11) – от края выкружки стенки до края поясного листа (полки).

7.23*. В центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах с условной гибкостью от 0, 8 до 4 отношение расчетной ширины свеса поясного листа (полки) b_ef к толщине i следует принимать не более значений, определяемых по формулам табл. 29*.

Таблица 29*

Характеристика полки (поясного листа) и сечения элемента	Наибольшие отношения
Неокаймленная двутавра и тавра
Окаймленная ребром двутавра и тавра
Неокаймленная равнополочных уголков и гнутых профилей (за исключением швеллера)
Окаймленная ребром равнополочных уголков и гнутых профилей
Неокаймленная большая неравнополочного уголка и полка швеллера
Окаймленная ребром и усиленная планками гнутых профилей

При значениях < 0, 8 или > 4 в формулах табл. 29* следует принимать соответственно = 0, 8 или = 4.

7.24. В изгибаемых элементах отношение ширины свеса сжатого пояса b_ef к толщине i следует принимать не более значений, определяемых по табл. 30.

Таблица 30

Расчет изгибаемых элементов	Характеристика свеса	Наибольшие значения отношения
В пределах упругих деформаций	Неокаймленный
	Окаймленный ребром
С учетом развития пластических деформаций1	Неокаймленный	bef /t = 0, 11 hef / tw, но не более
	Окаймленный ребром	bef /t = 0, 16 hef / tw, но не более
1 При hef / tw £ 2, 7 наибольшее значение отношения bef / t следует принимать: для неокаймленного свеса bef/ t = 0, 3 ; для окаймленного ребром свеса bef/ t = 0, 45 , Обозначения, принятые в таблице 30: hef – расчетная высота балки; tw – толщина стенки балки.

7.25. Высота окаймляющего ребра полки a_ef, измеряемая от ее оси, должна быть не менее 0, 3 b_ef в элементах, не усиленных планками (рис. 11) и 0, 2 b_ef – в элементах, усиленных планками, при этом толщина ребра должна быть не менее 2 a_ef .

7.26*. В центрально-сжатых элементах коробчатого сечения наибольшее отношение расчетной ширины пояса к толщине b_ef / t следует принимать по табл. 27* как для стенок коробчатого сечения.

Во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах коробчатого сечения наибольшее отношение b_ef / t следует принимать:

при m £ 0, 3 – как для центрально-сжатых элементов;

при m ³ 1, 0 и £ 2 + 0, 04 m b_et / t = ;

при m ³ 1, 0 и > 2 + 0, 04 m

.

При значениях относительного эксцентриситета 0, 3 < m < 1 наибольшие отношения b_ef / t следует определять линейной интерполяцией между значениями b_ef / t, вычисленными при m = 0, 3 и m = 1.

7.27*. При назначении сечений центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по предельной гибкости, а изгибаемых элементов – по предельным прогибам, а также при соответствующем обосновании расчетом наибольшие значения отношения расчетной ширины свеса к толщине b_ef / t следует умножать на коэффициент , но не более чем на 1, 25.

Здесь следует принимать:

для центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов: j _m – меньшее из значений j, j _e, j _exy, cj, использованное при проверке устойчивости элемента; s = N / A;

для изгибаемых элементов: j_m = 1; s – большее из двух значений или .