ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

5.1. Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N, кроме указанных в п. 5.2, следует выполнять по формуле

. (5)

Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формулам (5) и (6). При этом значение g_с в формуле (6) должно приниматься по прил. 4* настоящих норм.

5.2. Расчет на прочность растянутых элементов конструкций из стали с соотношением R_u / g_u > R_y, эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, следует выполнять по формуле

. (6)

5.3. Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле

. (7)

Значения j следует определять по формулам:

при 0 < £ 2, 5

; (8)

при 2, 5 < £ 4, 5

; (9)

при > 4, 5

. (10)

Численные значения j приведены в табл. 72.

5.4*. Стержни из одиночных уголков должны рассчитываться на центральное сжатие в соответствии с требованиями, изложенными в п. 5.3. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка i и расчетную длину l_ef следует принимать согласно пп. 6.1–6.7.

При расчете поясов и элементов решетки пространственных конструкций из одиночных уголков следует выполнять требования п. 15.10* настоящих норм.

5.5. Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения при l_x < 3 l_y, где l_x и l_y – расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно x – x и y–y (рис. 1), рекомендуется укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования пп. 5.6 и 5.8*.

При отсутствии планок или решетки такие элементы помимо расчета по формуле (7) следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости по формуле

, (11)

где j_y – коэффициент продольного изгиба, вычисляемый согласно требованиям п. 5.3;

с – коэффициент, определяемый по формуле

(12)

где ;

a = a_x / h – относительное расстояние между центром тяжести и центром изгиба.

Здесь ;

J_w – секториальный момент инерции сечения;

b_i и t_i – соответственно ширина и толщина прямоугольных элементов, составляющих сечение.

Для сечения, приведенного на рис. 1, а, значения и a должны определяться по формулам:

(13)

где b = b / h.

5.6. Для составных сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент j относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) должен определяться по формулам (8) – (10) с заменой в них на _ef . Значение _ef следует определять в зависимости от значений l_ef, приведенных в табл. 7.

Таблица 7

Тип	Схема	Приведенные гибкости lef составных стержней сквозного сечения
сечения	сечения	с планками при	с решетками
		Js l/(Jbb) < 5	Js l/(Jbb) ³ 5
		(14)	(17)	(20)
		(15)	(18)	(21)
		(16)	(19)	(22)
Обозначения принятые в табл. 7:
b	– расстояние между осями ветвей;
l	– расстояние между центрами планок;
l	– наибольшая гибкость всего стержня;
l1, l2, l3	– гибкость отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1– 1, 2 –2 и 3 –3, на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов;
A	– площадь сечения всего стержня;
Ad1 и Ad2	– площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке – двух раскосов), лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1– 1 и 2 –2;
Ad	– площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке – двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня);
a1 и a2	– коэффициенты, определяемые по формуле
где	a, b, l	– размеры, определяемые по рис. 2;
	n, n1, n2, n3	– коэффициенты, определяемые соответственно по формулам;
здесь	Jb1 и Jb3	– моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1 –1 и 3 –3 (для сечений типов 1 и 3);
	Jb1 и Jb2	– то же, двух уголков относительно осей соответственно 1 –1 и 2 –2 (для сечения типа 2);
	Js	– момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси x –x (рис. 3);
	Js1 и Js2	– моменты инерции сечения одной из планок, лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1 –1 и 2 –2 (для сечения типа 2).

В составных стержнях с решетками помимо расчета на устойчивость стержня в целом следует проверять устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами.

Гибкость отдельных ветвей l₁, l₂ и l₃ на участке между планками должна быть не более 40.

При наличии в одной из плоскостей сплошного листа вместо планок (рис. 1, б, в) гибкость ветви должна вычисляться по радиусу инерции полусечения относительно его оси, перпендикулярной плоскости планок.

В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей между узлами должна быть не более 80 и не должна превышать приведенную гибкость l_ef стержня в целом. Допускается принимать более высокие значения гибкости ветвей, но не более 120, при условии, что расчет таких стержней выполнен по деформированной схеме.

5.7. Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и т. п., соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что наибольшие расстояния на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов не превышают:

для сжатых элементов 40 i

для растянутых элементов 80 i

Здесь радиус инерции i уголка или швеллера следует принимать для тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений – минимальный.

При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок.

5.8*. Расчет соединительных элементов (планок, решеток) сжатых составных стержней должен выполняться на условную поперечную силу Q_fic, принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по формуле

Q_fic = 7, 15 × 10^-6 (2330– E / R_y) N / j, (23)*

где N – продольное усилие в составном стержне;

j – коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов.

Условную поперечную силу Q_fic следует распределять:

при наличии только соединительных планок (решеток) поровну между планками (решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярных оси, относительно которой производится проверка устойчивости;

при наличии сплошного листа и соединительных планок (решеток) – пополам между листом и планками (решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу;

при расчете равносторонних трехгранных составных стержней условная поперечная сила, приходящаяся на систему соединительных элементов, расположенных в одной плоскости, должна приниматься равной 0, 8 Q_fic.

5.9. Расчет соединительных планок и их прикрепления (рис. 3) должен выполняться как расчет элементов безраскосных ферм на:

силу F, срезывающую планку, по формуле

F = Q_s l / b; (24)

момент M₁, изгибающий планку в ее плоскости, по формуле

M₁ = Q_sl /2 (25)

где Q_s – условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани.

5.10. Расчет соединительных решеток должен выполняться как расчет решеток ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками (рис. 4) следует учитывать дополнительное усилие N_ad, возникающее в каждом раскосе от обжатия поясов и определяемое по формуле

(26)

где N – усилие в одной ветви стержня;

А – площадь сечения одной ветви;

A_d – площадь сечения одного раскоса;

a – коэффициент, определяемый по формуле

a = a l ²/(a ³=2 b ³) (27)

где a, l и b – размеры, указанные на рис. 4.

5.11. Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должен выполняться на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе, определяемой по формуле (23)*.