Студопедия

Главная страница Случайная страница

Разделы сайта

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Столбчатые фундаменты






Столбчатые фундаменты подводят под дома с легкими стенами: деревянными рублеными, каркасными, щитовыми. Этот тип фундаментов по расходу материалов и трудозатратам в 1, 5 - 2 раза экономичнее ленточных фундаментов. Столбы возводятся во всех углах, местах пересечения стен, под простенками, под опорами тяжело нагруженных прогонов и других точках сосредоточения нагрузок. Расстояние между фундаментными столбами равняется длине в 1, 2 - 2, 5 м. По верху столбов должны быть уложены обвязочные балки для создания условий их совместной работы. При расстояниях между отдельно стоящими столбчатыми фундаментами больше 2, 5 - 3 м по верху укладываются более мощные железобетонные или металлические рандбалки. Минимальное сечение фундаментных столбов принимается в зависимости от того, из какого материала они изготовлены (из бетона - 400 мм; из бутобетона - 400 мм; кладка из естественного камня - 600 мм, из бута-плитняка - 400 мм, из кирпича выше уровня земли - 380 мм

Расчет фундамента

Выполняется по первой и второй группам предельных состояний. Расчет по деформациям (расчет по грунту) относится ко 2 группе, а расчет по материалу к 1 группе предельных состояний. Первоначально выполняется расчет по грунту, которому должны предшествовать геологические изыскания.

 

1.Сбор нагрузок

Составляем в табличной форме для постоянных и временных нагрузок

а) покрытие Таблица 1

№ п/п Наименование нагрузки Плотность материала в кг/м3 Подсчёт в Па qn = ρ *g*t qn кПа γ f q кПа
1. Постоянные нагрузки на кровлю
  Керамочерепица   qn = 1500*10*0, 025 0, 38 1, 3 0, 49
  Обрешётка 50*50 мм c шагом 0, 4 м   qn = 600*10*0, 05*0, 05/0, 4 0, 04 1, 1 0, 05
  Контробрешётка 40*50 мм по стропилам с шагом 0, 6 м   qn = 600*10*0, 04*0, 05/0, 6 0, 025 1, 1 0, 028
  Пароизоляция - - 0, 003 1, 3 0, 004
  Стропила   600*10*0, 2*0, 075/0, 6 0.15 1, 1 0.165
  Утеплитель Урса   qn = 25*10*0, 2 0, 05 1, 3 0, 065
  Обрешётка под гипсоплиту 25*50 мм с шагом 0, 4 м   qn = 600*10*0, 025*0, 05/0, 4 0, 019 1, 1 0, 021
  Гипсоплита   qn = 1100*10*0, 012 0, 13 1, 3 0, 172
2. Временные нагрузки на кровлю
  Длительная снеговая нагрузка п.1.7 СНиП 2.01.07-85* S=Р*μ =1.2*0, 5 Sn=0, 7Р*μ =0, 7*1.2*0, 5 0.42   0, 6
  Кратковременная снеговая нагрузка п. 1.8 СНиП 2.01.07-85* 0, 5 S и 0, 5Sn 0, 21   0, 3
Всего: 1, 43 - 1, 9

 

б) перекрытие междуэтажное чердачное

Наименование слоя Толщина слоя, м Плот ность, кг/м3 Подсчет нагрузки Норма-тивная нагруз-ка, кПа Коэффициент нагрузки, γ ƒ   Расчетная нагруз-ка, кПа
Ламинат 0, 01   800*10*0, 02 0, 08 1, 2 0, 1
Прослойка из мастики     0, 003*10 0, 03 1, 3 0, 04
Гидроизоляционная прослойка       0, 03 1, 3 0, 04
Цем.-песч. стяжка 0, 04   0, 04*1800*10 0, 72 1, 3 0, 94
Утеплитель «Пеноплекс» 0, 12   0, 12*150*10 0, 18 1, 3 0, 23
Монолитная плита 0, 14   2500*10*0, 14 3, 5 1, 1 3, 85
qрчерд=5, 2 кПа
Временные нагрузки
Нагруз. на перекрытие     табл.3 СНиП 2.01.07-85 1, 5 1, 2 1, 8
Нагрузка от перегородок     п. 3.6 СНиП 2.01.07-85 0, 5 1, 1 0, 55
∑ qрчерд=7, 55 кПа
               

в) перекрытие пола 1ого этажа

Наименование слоя Плот ность, кг/м3 Подсчет нагрузки Норма-тивная нагруз-ка, кПа Коэффи-циент надеж-ности по нагрузке, γ ƒ   Расчетная нагрузка, кПа
Линолиум   1100*10*0, 004 0, 044 1, 3 0, 057
ДСП   800*10*0, 016 0, 128 1, 2 0, 154
Пароизоляция     0, 03 1, 3 0, 039
Цементно-песчаная стяжка   1800*10*0, 03 0, 54 1, 3 0, 702
Гидроизоляция     0, 03 1, 3 0, 039
Плита перекрытия     3, 2 1, 1 3, 84
Итого:     3, 97   4, 83
Временные нагрузки
Нагрузка на перекрытие   табл.3 СНиП 2.01.07-85 1, 5 1, 2 1, 8
Нагрузка от перегородок   п. 3.6 СНиП 2.01.07-85 0, 5 1, 1 0, 55
Итого:     2, 0   2, 35
Всего:     5, 97   7, 18
             

 

 

2. Нагрузка от стен здания без проемов

Nстен = ρ кирп*g*b*H*γ ƒ + ρ утепл*g*b*H*γ ƒ =1700*10*0.38*4, 95*1.1+ +150*10*0, 1*4, 95*1, 3 = 35, 17+0, 97 = 36, 14кн/м

3. Глубина заложения фундамента d1 определяется в зависимости от глубины промерзания

df = dfn*kh = 0, 8 * 0, 7 = 0, 56м

Для Калининградской области нормативная глубина промерзания dfn = 0, 8м

kh = 0, 7 – для отапливаемых помещений, если температура внутри помещения +200С и цокольное перекрытие утеплено (табл.1 СНиП 2.02.01-83*)

4. Принимаем сборный ленточный фундамент, состоящий из блоков-подушек и фундаментных блоков стеновых. Учитывая размеры фундаментных блоков, принимаем глубину заложения d1 = 0, 7м.

Задаемся предварительно шириной фундамента b = 1м

5. Находим расчетную нагрузку от собственного веса 1 п.м. фундамента

Nf = Vfбетона* γ f = (b*0, 3+b1* h1) γ бетонаf = (1*0, 3+0, 4*0, 6)*25*1, 3 =

= 17, 55 кн/м

6. Определяем расчетную нагрузку от веса грунта обратной засыпки

Nгрунта = (b*d1 – b*0, 3 - b1* h1) γ грунтаf = (1*0, 7- 1*0, 3 – 0, 4*0, 6)*18*1, 3=

= 3, 74 кн/м

7. Общая расчетная нагрузка на 1п.м фундамента

N = (qр покрытия + ∑ qрчерд + qр перекрытия)lгрf + Nстен + Nf + Nгрунта = =(1, 9+7, 55+7, 18)*3*1, 3+ 36, 14+17, 55+3, 74 = 122, 29 кн/м

Рассчитывают обычно только блоки-подушки, выступы которых работают как консоли, загруженные реактивным давлением грунта.

В Калининградской области реально несущие грунты - твердые и полутвердые моренные суглинки серого цвета с гравием и галькой или пески от среднего и крупнее.

Принимаем основание – суглинки полутвердые с физико-механическими характеристиками:

- показатель текучести – JL=0, 25 (от 0 до 0, 25)

- плотность – ρ =1800кг/м3= 18 кн/м3

- коэффициент пористости – е = 0, 7

- угол внутреннего трения – φ n=23, 5°

- модуль деформации – Е=19500 KПа

- удельное сцепление – Сn=28 кПа

- удельный вес грунта – γ =18000Н/м3

- уровень грунтовых вод – 3м

(2 вариант) Пески средней плотности и средней крупности:

- показатель текучести – JL=0, 5

- плотность – ρ =1600кг/м3= 16 кн/м3

- коэффициент пористости – е = 0, 55÷ 0, 7 (0, 6)

- угол внутреннего трения – φ n=36, 5°

- модуль деформации – Е=35000 KПа

- удельное сцепление – Сn=1, 5 кПа

- удельный вес грунта – γ =16000Н/м3

 

8. Определяется сервисная нагрузка, где 1, 2 – коэффициент надежности по нагрузке

= 122, 29/1, 2=101, 91 кН/м

9. По таблице 3 приложения 3 СНиП 2.02.01-83* интерполяцией находим

R0 = 232, 5 кПа – расчетное сопротивление грунта;

10. Определяем требуемую ширину подошвы фундамента

b > Nser /(R0 – γ md1) = 101, 91/(232, 5 - 20*0, 7)= 0, 47м

– средний вес грунта на обрезе фундамента; γ m= 20 кн/м2

11. Назначаем ширину подошвы фундамента, учитывая размеры блоков- подушек b = 0, 8м (ФЛ 8-12-3 по ГОСТ 13580-85)

12. Для определения расчетного сопротивления

по таблице 3 СНиП находим коэффициенты условия работы

γ с1=1, 2; γ с2=1, 1

принимая соотношение длины дома к высоте L / H =1, 5

13. Принимается коэффициент К=1, 1 так как прочностные характеристики

определены без лабораторных испытаний

14. Коэффициент Кz =1, при b < 10м

15. Расчетное значение удельного веса грунта залегающего ниже и

выше подошвы фундамента принимается одинаковым

=18, 0 кН/м3

Удельное сцепление CII = 28кПа (из характеристик грунта)

16. По табл.4 СНиП определяем коэффициенты (с интерполяцией)

My=0, 705; Mq =3, 76; Mc = 6, 345;

 

17. Определяем расчетное сопротивление грунта основания в зависимости от глубины заложения d1 = 0, 7м (db = 0 так как подвал отсутствует)

При наличии подвала db= 2м, при глубине подвала больше 2м и ширине подвала до 20метров.

=

= 1, 25(0, 705*1, 0*0, 8*18 + 3, 76*0, 7*18 + 6, 345* 28)=293, 99 кПа

 

18. Уточняем ширину фундамента

b > Nser /(R0 – γ md1) = 101, 91/(293, 99 - 20*0, 7)= 0, 36м

Принимаем окончательно ширину фундамента b=0, 8 м

 

 

 

19. Проверяем подобранную ширину подушки фундамента:

p =(Nser /b) + γ m*d1 = 101, 91/0, 8 + 20*0, 7 = 141, 39 < 293, 99кПа

Вывод: давление меньше расчетного сопротивления грунта, принятая ширина

подушки фундамента b=0, 8 м достаточна.

20. Расчет фундамента по материалу

20.1 Определяем нагрузку с учетом коэффициента надежности по ответственности, где

N = Nser* γ n= 101, 91*0, 95= 96, 82 кН/м

20.2 Определяем давление под подошвой фундамента (отпор грунта)

p =(N /b) + γ m*d1 = 96, 82/0, 8 + 20*0, 7 = 135, 03 кПа

20.3 Устанавливаем длину консольного участка подушки фундамента

а = lk= (b - b1)/2 =(0, 8 – 0, 4)/2 = 0, 2м

20.4 Находим поперечную силу, приходящуюся на консольный участок

подушки

= 135, 03*0, 2 = 27, 01 кН;

20.5 Находим изгибающий момент, действующий на краю фундаментного

блока

M = Q*lk/2 = 27, 01*0, 2/2 = 2, 7 кН м

20.6 Определяем требуемую площадь арматуры подушки

Для А-II: Asтреб = M / (0, 9*h0*Rs) = 270/0, 9*26*28 = 0, 41см2

Для Вр- I: Asтреб = M / (0, 9*h0*Rs) = 270/0, 9*26*41 = 0, 28см2

Rs = 28 кН/см2 (арматура класса А-II) диаметром 6-14мм

Rs = 41 кН/см2 (арматура класса Вр-I) диаметром 4-5мм

кН/см2 (арматура класса А-III) диаметром 6-14мм

 

20.7 Принимаем шаг рабочих стержней в арматурной сетке 200 мм, на 1 метр

длины приходится 5 стержней арматуры А-II Ø 6мм (Приложение 3)

 

As = 1, 42см2 > Asтреб = 0, 41 см2

или 5 стержней арматурной проволоки Вр-I Ø 4мм

As = 0, 63см2 > Asтреб = 0, 28 см2

Блоки ФБС не армируются

21. Определение величины осадки фундамента

Решение производим методом послойного суммирования

21.1 Находим нормативную нагрузку

∑ Nn = Nser + γ m*d1 = 101, 91 + 20*0, 7= 115, 91 кН

21.2 Среднее давление под подошвой фундамента

115, 91/0, 8 = 144, 9 кПа, где

21.3 Определяем дополнительное вертикальное давление на основание

= 144, 9 – 12, 6 = 132, 3 кПа

где σ zg0- вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента

18*0, 7 = 12, 6 кПа

21.4 Разбиваем сжимаемую толщу грунта на элементарные слои; при ширине подошвы b=0, 8 м, принимаем слои hi =0, 4b=0, 4*0, 8 =0, 32 м (hi = (0, 2 ÷ 0, 4)b)

Определяем ординаты эпюры дополнительных напряжений на границах элементарных слоев σ zp = α *ρ 0

где α определяется по табл. 1 Приложения 2 СНиП 2.02.01.-83 в зависимости от соотношения сторон фундамента и глубины слоя грунта

на глубине фундамента от подошвы фундамента: z=0; z=h=0, 32 м; z=2h=2*0, 32=0, 64м; z=3h=0, 96м; z=4h=1, 28м; z=5h=1, 6м; z=6h=1, 92м; z=7h=2, 24м; z=8h=2, 56м; z=9h=2, 88м; z=10h=3, 2м; z=11h=3, 52м; z=12h=3, 84м

21.5 Определяем ординаты эпюры вертикальных напряжения от собственного веса грунта , данные заносим в таблицу:

α , (кПа) (кПа) 0, 2 (кПа) Е, (кПа)
    1, 000 132, 3 12, 6 Расчёт не производится  
0, 32 0, 8 0, 881 116, 56 18, 36  
0, 64 1, 6 0, 642 84, 94 24, 12  
0, 96 2, 4 0, 477 63, 11 29, 88  
1, 28 3, 2 0, 374 49, 48 35, 64  
1, 6 4, 0 0, 306 40, 48 41, 4  
1, 92 4, 8 0, 258 34, 13 47, 16  
2, 24 5, 2 0, 239 31, 62 52, 92  
2, 56 6, 4 0, 196 25, 93 58, 68  
2, 88 7, 2 0, 175 23, 15 64, 44 12, 89  
3, 2 8, 0 0, 158 20, 90 70, 00 14, 0  
3, 52 8, 8 0, 143 18, 92 75, 68 15, 12  
3, 84 9, 6 0, 132 17, 46 81, 72 16, 3  
4, 0   0, 126 16, 67 84, 6 16, 92  

 

Осадки считаются в пределах границы сжимаемой толщи основания. Нижняя граница сжимаемой толщи принимается на глубине z=10, 5h=4м, где выполняется условие σ zp= 0, 2 σ zg 16, 67кПа = 16, 92кПа

21.6 Определяем осадку по уравнению:

где β = 0, 8 – безразмерный коэффициент,

σ zpi – среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-м слое,

Е – модуль деформации i-го слоя,

hi – толщина i-го слоя

s = 0, 8[(132, 3+116, 56)*0, 32/2 + (116, 56+84, 94) *0, 32/2 + (84, 94+63, 11) *0, 32/2 + (63, 11+49, 48) *0, 32/2 + (49, 48+40, 48) *0, 32/2 + (40, 48+34, 13) *0, 32/2 + (34, 13+31, 62) *0, 32/2 + (31, 62+25, 93) *0, 32/2 + (25, 93+23, 15) *0, 32/2 + (23, 15+20, 90) *0, 32/2 + (20, 90+18, 92) *0, 32/2 + (18, 92+17, 46) *0, 32/2 + (17, 46+16, 67) *0, 16/2 ] / 19500 = 0, 0078 м = 0, 78 см

smax – предельная осадка фундамента определяется по Приложению 4 СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»

Вывод: Осадка фундамента s=0, 78 см < smax=10 см

 

 

Таблица 1

    Особенности сооружения Коэффициент kh при расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам, ОС
          20 и более
Без подвала с полами, устраивае- мыми: по грунту     0, 9     0, 8     0, 7     0, 6     0, 5
на лагах по грунту 1, 0 0, 9 0, 8 0, 7 0, 6
по утепленному цокольному перекрытию 1, 0 1, 0 0, 9 0, 8 0, 7
С подвалом или техническим Подпольем 0, 8 0, 7 0, 6 0, 5 0, 4

Примечания: 1. Приведенные в табл.1 значения коэффициента kh относятся к фундаментам, у которых расстояние от внешней грани стены до края фундамента аf < 0, 5 м; если аf ³ 1, 5 м, значения коэффициента kh повышаются на 0, 1, но не более чем до значения kh = 1; при промежуточном размере аf значения kh определяются по интерполяции.

2. К помещениям, примыкающим к наружным фундаментам, относятся подвалы и технические подполья, а при их отсутствии - помещения первого этажа.

3. При промежуточных значениях температуры воздуха коэффициент kh принимается с округлением до ближайшего меньшего значения, указанного в табл. 1.

 

Коэффициент a Таблица 1

  Коэффициент a для фундаментов
x = 2 z / b Круглых Прямоугольных с соотношением сторон h = l / b, равным ленто- чных
    1, 0 1, 4 1, 8 2, 4 3, 2   (h³ 10)
  1, 000 1, 000 1, 000 1, 000 1, 000 1, 000 1, 000 1, 000
0, 4 0, 949 0, 960 0, 972 0, 975 0, 976 0, 977 0, 977 0, 977
0, 8 0, 756 0, 800 0, 848 0, 866 0, 876 0, 879 0, 881 0, 881
1, 2 0, 547 0, 606 0, 682 0, 717 0, 739 0, 749 0, 754 0, 755
1, 6 0, 390 0, 449 0, 532 0, 578 0, 612 0, 629 0, 639 0, 642
2, 0 0, 285 0, 336 0, 414 0, 463 0, 505 0, 530 0, 545 0, 550
2, 4 0, 214 0, 257 0, 325 0, 374 0, 419 0, 449 0, 470 0, 477
2, 8 0, 165 0, 201 0, 260 0, 304 0, 349 0, 383 0, 410 0, 420
3, 2 0, 130 0, 160 0, 210 0, 251 0, 294 0, 329 0, 360 0, 374
3, 6 0, 106 0, 131 0, 173 0, 209 0, 250 0, 285 0, 319 0, 337
4, 0 0, 087 0, 108 0, 145 0, 176 0, 214 0, 248 0, 285 0, 306
4, 4 0, 073 0, 091 0, 123 0, 150 0, 185 0, 218 0, 255 0, 280
4, 8 0, 062 0, 077 0, 105 0, 130 0, 161 0, 192 0, 230 0, 258
5, 2 0, 053 0, 067 0, 091 0, 113 0, 141 0, 170 0, 208 0, 239
5, 6 0, 046 0, 058 0, 079 0, 099 0, 124 0, 152 0, 189 0, 223
6, 0 0, 040 0, 051 0, 070 0, 087 0, 110 0, 136 0, 173 0, 208
6, 4 0, 036 0, 045 0, 062 0, 077 0, 099 0, 122 0, 158 0, 196
6, 8 0, 031 0, 040 0, 055 0, 064 0, 088 0, 110 0, 145 0, 185
7, 2 0, 028 0, 036 0, 049 0, 062 0, 080 0, 100 0, 133 0, 175
7, 6 0, 024 0, 032 0, 044 0, 056 0, 072 0, 091 0, 123 0, 166
8, 0 0, 022 0, 029 0, 040 0, 051 0, 066 0, 084 0, 113 0, 158
8, 4 0, 021 0, 026 0, 037 0, 046 0, 060 0, 077 0, 105 0, 150
8, 8 0, 019 0, 024 0, 033 0, 042 0, 055 0, 071 0, 098 0, 143
9, 2 0, 017 0, 022 0, 031 0, 039 0, 051 0, 065 0, 091 0, 137
9, 6 0, 016 0, 020 0, 028 0, 036 0, 047 0, 060 0, 085 0, 132
10, 0 0, 015 0, 019 0, 026 0, 033 0, 043 0, 056 0, 079 0, 126
10, 4 0, 014 0, 017 0, 024 0, 031 0, 040 0, 052 0, 074 0, 122
10, 8 0, 013 0, 016 0, 022 0, 029 0, 037 0, 049 0, 069 0, 117
11, 2 0, 012 0, 015 0, 021 0, 027 0, 035 0, 045 0, 065 0, 113
11, 6 0, 011 0, 014 0, 020 0, 025 0, 033 0, 042 0, 061 0, 109
12, 0 0, 010 0, 013 0, 018 0, 023 0, 031 0, 040 0, 058 0, 106

Примечания: 1. В табл. 1 обозначено: b - ширина или диаметр фундамента, l - длина фундамента.

2. Для фундаментов, имеющих подошву в форме правильного многоугольника с площадью А, значения a принимаются как для круглых фундаментов радиусом

3. Для промежуточных значений x и h коэффициент a определяется по интерполяции.

 

(ФЛ)

Плиты фундаментные ленточные (ФЛ) подразделяются на четыре группы по несущей способности при загружении их равномерной погонной нагрузкой от стены до оси ленточного фундамента. Плиты армируются сварными сетками из арматурной стали класса А-Ш и Ат-Шс или арматурной проволокой класса Вр-1.

Маркировка: Состоит из буквенно-цифровых групп. Например, марка подушки фундаментной (ФЛ)
ФЛ-28-12-1 расшифровывается следующим образом:
ФЛ - фундамент ленточный;
28-12 - длина 120 см, ширина 280 см;
1 - группа плиты по несущей способности (нагрузка).

Изготовление подушки фундаментной (ФЛ) соответствует требованиям ГОСТ 13580-85 " Плиты железобетонные ленточных фундаментов. Т.У."

Цены для плит фундаментных ленточных (ФЛ)

Наименование Ед. изм. Габаритные размеры l/b/h, мм Объем, м3 Вес, тн. Цена с НДС, руб.
*Цена указана с НДС без доставки. Доставка от 20 т, уточняйте по контактным телефонам
ФЛ 8-12-3 шт 1180-800-300 0, 270 0, 69  
ФЛ 8-24-3 шт 2380-800-300 0, 560 1, 4  
ФЛ 10-8-3 шт 780-1000-300 0, 200 0, 5  
ФЛ 10-12-3 шт 1180-1000-300 0, 300 0, 75  
ФЛ 10-24-3 шт 2380-1000-300 0, 610 1, 52  
ФЛ 12-8-3 шт 780-1200-300 0, 230 0, 57  
ФЛ 12-12-3 шт 1180-1200-300 0, 350 0, 87  
ФЛ 12-24-3 шт 2380-1200-300 0, 700 1, 76  
ФЛ 14-8-3 шт 780-1400-300 0, 270 0, 69  
ФЛ 14-12-3 шт 1180-1400-300 0, 420 1, 04  
ФЛ 14-24-3 шт 2380-1400-300 0, 850 2, 11  
ФЛ 16-8-3 шт 780-1600-300 0, 320 0, 8  
ФЛ 16-12-3 шт 1180-1600-300 0, 490 1, 22  
ФЛ 16-24-3 шт 2380-1600-300 0, 990 2, 47  
ФЛ 20-8-3 шт 780-2000-500 0, 500 1, 25  
ФЛ-20-12-3 шт 1180-2000-500 0, 780 1, 95  
ФЛ 24-8-3 шт 780-2400-500 0, 580 1, 45  
ФЛ 24-12-3 шт 1180-2400-500 0, 910 2, 3  
ФЛ 28-8-3 шт 780-2800-500 0, 720 1, 8  
ФЛ 28-12-3 шт 1180-2800-500 1, 130 2, 82  
ФЛ 32-12-3 шт 1180-3200-500 1, 290 3, 23  
ФЛ 32-8-3 шт 780-3200-500 0, 820 1, 61  

Блоки фундаментные стеновые (ФБС)

Предназначение: Блоки фундаментные стеновые (ФБС) изготавливаются из тяжелого бетона и предназначены для стен подвалов и технических подпольев зданий. Сплошные блоки допускается применять для фундаментов.

Маркировка: Состоит из буквенно-цифровых групп. Например, марка блока фундаментного стенового (ФБС)
ФБС 24-4-6т расшифровывается следующим образом:
ФБС - фундаментный блок сплошной;
24-4-6 - длина 240 см, ширина 40 см, высота 60см;
т - тяжелый бетон.

Изготовление блоков фундаментных стеновых (ФБС) соответствует требованиям ГОСТ 13579 - 78 " Блоки бетонные для стен подвалов.Т.У."

Наименование Ед. изм. Габаритные размеры l/b/h, мм Объем, м3 Вес, тн. Цена с НДС, руб.
ФБС 9-3-6т шт 880-300-580 0, 146 0, 35  
ФБС 9-4-6т шт 880-400-580 0, 195 0, 47  
ФБС 9-5-6т шт 880-500-580 0, 244 0, 59  
ФБС 9-6-6т шт 880-600-580 0, 293 0, 7  
ФБС 12-3-6т шт 1180-300-580 0, 203 0, 48  
ФБС 12-4-6т шт 1180-400-580 0, 265 0, 64  
ФБС 12-5-6т шт 1180-500-580 0, 331 0, 79  
ФБС 12-6-6т шт 1180-600-580 0, 398 0, 96  
ФБС 12-4-3т шт 1180-400-280 0, 127 0, 31  
ФБС 12-5-3т шт 1180-500-280 0, 159 0, 38  
ФБС 12-6-3т шт 1180-600-280 0, 191 0, 46  
ФБС 24-3-6т шт 2380-300-580 0, 406 0, 97  
ФБС 24-4-6т шт 2380-400-580 0, 543 1, 3  
ФБС 24-5-6т шт 2380-500-580 0, 679 1, 63  
ФБC 24-6-6т шт 2380-600-580 0, 815 1, 96  

 






© 2023 :: MyLektsii.ru :: Мои Лекции
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав.
Копирование текстов разрешено только с указанием индексируемой ссылки на источник.