Студопедия

Главная страница Случайная страница

Разделы сайта

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Environmental conditions 2 страница


⇐ ПредыдущаяСтр 31 из 53Следующая ⇒


  		 
5.7 Нелінійний розрахунок   (105) Нелінійний розрахунок може застосовуватися за умови, що модель може належним чином охоплювати всі режими руйнування (наприклад, руйнування при згині, осьових навантаженнях, зсуві, стисненні при зниженій міцності бетону і т. ін.), і при цьому опір бетону розтягуванню дорівнює нулю. Якщо який-небудь розрахунок недостатній для перевірки всіх механізмів руйнування, то необхідно виконати додатковий розрахунок.   ПРИМІТКА 1 Подробиці про застосовні методи нелінійного розрахунку і рівні забезпечення надійності, які повинні використовуватися в конкретній країні, наводяться в національному додатку. Рекомендації із цього приводу наведено нижче. При використанні нелінійного розрахунку допускаються наступні припущення: - для арматури використовується діаграма «напруження - деформація» на основі малюнка 3.8 (крива А), причому замість величин і на цій діаграмі повинні використовуватися величини 1, 1 і 1, 1 відповідно; - для попередньо напружуваної арматури використовується ідеалізована діаграма «напруження - деформація», наведена в 3.3.6 (малюнок 3.10, крива А), причому на цій діаграмі замість величини повинна використовуватися величина 1, 1 ; - для бетону використовується діаграма «напруження - деформація» на основі формули (3.14), наведеної в 3.1.5, причому в цій формулі, а також для величини замість величини повинна використовуватися величина , де . Повинен використовуватися наступний порядок розрахунку: - виконати оцінку опору для різних рівнів відповідних навантажень, які повинні підвищуватися, починаючи з нормативних величин. Це підвищення повинне виконуватися у вигляді приростів, причому так, щоб величини і досягалися на одному і тому ж кроці. Процес приросту повинен продовжуватися до того часу, поки одна з ділянок конструкції не досягне границі міцності, розрахованої з урахуванням величини або поки не буде досягнуте повне руйнування конструкції. Відповідне навантаження позначається як ; - застосувавши загальний коефіцієнт запасу міцності , отримати відповідну міцність ; - переконатися в тому, що дотримується одна з наступних нерівностей:     5.7 Non-linear analysis (105) Non-linear analysis may be used provided that the model can appropriately cover all failure modes (e.g. bending, axial force, shear, compression failure affected by reduced effective concrete strength, etc.) and that the concrete tensile strength is not utilised as a primary load resisting mechanism. If one analysis is not sufficient to verify all the failure mechanisms, separate additional analyses should be carried out.     NOTE 1 The details of acceptable methods for non-linear analysis and safety format to be used in a Country may be found in its National Annex. The recommended details are as follows: When using non-linear analysis the following assumptions should be made:   - for reinforcing steel, the stress-strain diagram to be used should be based on Figure 3.8, curve A. In this diagram, and should be replaced by 1, 1 and 1, 1 ;     - for prestressing steel, the idealised stress-strain diagram given in 3.3.6 (Figure 3.10, curve A) should be used. In this diagram should be replaced with 1.1 ;     - for concrete, the stress-strain diagram should be based on expression (3.14) in 3.1.5. In this expression, and in the -value, should be replaced by with     The following design format should be used:   - the resistance should be evaluated for different levels of appropriate actions which should be increased from their serviceability values by incremental steps, such that the value of and are reached in the same step. The incrementing process should be continued until one region of the structure attains the ultimate strength, evaluated taking account of , or there is global failure of the structure. The corresponding load is referred to as ;   - apply an overall safety factor and obtain the corresponding strength ;   - one of the following inequalities should be satisfied:    
(5.102 aN)  
(5.102 bN)  
тобто (i.e.)  
або   or  
(5.102 cN)  
де: частковий коефіцієнт невизначеності моделі для опору = 1, 06. частковий коефіцієнт невизначеності моделі для дії = 1, 15. загальний коефіцієнт запасу міцності = 1, 20. Подробиці див. в додатку PP. Якщо характеристики невизначеності моделі і в явному вигляді в процесі розрахунку не враховуються (тобто приймається = = 1), то слід використовувати значення = 1, 27.   ПРИМІТКА 2 Якщо для нелінійного розрахунку використовуються розрахункові властивості матеріалів (наприклад, згідно 5.8.6 EN 1992-1-1), то необхідно звертати особливу увагу врахування впливу непрямих дій (наприклад, накладених деформацій).     where: is the partial factor for model uncertainty for resistance, = 1, 06. is the partial factor for model uncertainty for action/action effort, = 1, 15. is the overall safety factor, = 1, 20.   Refer to Annex PP for further details. When model uncertainties and are not considered explicitly in the analysis (i.e. = = 1), = 1, 27 should beused.     NOTE 2 If design properties of materials (e.g. as 5.8.6 of EN 1992-1-1) are used for non-linear analysis particular care should be exercised to allow for the effects of indirect actions (e.g. imposed deformations).    
5.8 Розрахунок ефектів другого порядку при осьовому навантаженні   5.8.3 Спрощені критерії ефектів другого порядку 5.8.3.3 Загальні ефекти другого порядку в спорудах   Цей пункт не застосовується.   5.8 Analysis of second order effects with axial load 5.8.3 Simplified criteria for second order effects 5.8.3.3 Global second order effects in buildings This clause does not apply    
5.8.4 Повзучість   (105) Може застосовуватися більш точний підхід до оцінки повзучості.   ПРИМІТКА Подробиці див. в додатку KK.   5.8.4 Creep (105) A more refined approach to the evaluation of creep may be applied.   NOTE Further information may be found in Annex KK  
5.10 Попередньо напружені елементи і конструкції   5.10.1 Загальні відомості   (106) Слід уникати крихкого руйнування, використовуючи метод, описаний в 6.1 (109). 5.10 Prestressed members and structures 5.10.1 General (106) Brittle failure should be avoided using the method described in 6.1 (109).    
5.10.8 Вплив попереднього напруження на граничний стан за несучою здатністю   (103) Якщо наростання напружень в зовнішніх попередньо напружуваних арматурних елементах розраховується з використанням деформації елемента в цілому, то слід застосовувати нелінійний розрахунок (5.7).   5.10.8 Effects of prestressing at ultimate limit state (103) If the stress increase in external tendons is calculated using the deformation state of the overall member non-linear analysis should be used. See 5.7.  
Розділ 6 Граничні стани за несучою здатністю (ULS)   Застосовуються наступні елементи EN 1992-1-1:
6.1 (1)P 6.2.4 (6) 6.4.3 (1)P 6.5.4 (9)
6.1 (2)P 6.2.4 (7) 6.4.3 (2) 6.6 (1)P
6.1 (3)P 6.2.5 (1) 6.4.3 (3) 6.6 (2)
6.1 (4) 6.2.5 (2) 6.4.3 (4) 6.6 (3)
6.1 (5) 6.2.5 (3) 6.4.3 (5) 6.7 (1)P
6.1 (6) 6.2.5 (4) 6.4.3 (6) 6.7 (2)
6.1 (7) 6.3.1 (1)P 6.4.3 (7) 6.7 (3)
6.2.1 (1)P 6.3.1 (2) 6.4.3 (8) 6.7 (4)
6.2.1 (2) 6.3.1 (3) 6.4.3 (9) 6.8.1 (1)P
6.2.1 (3) 6.3.1 (4) 6.4.4 (1) 6.8.2 (1)P
6.2.1 (4) 6.3.1 (5) 6.4.4 (2) 6.8.2 (2)P
6.2.1 (5) 6.3.2 (1) 6.4.5 (1) 6.8.2 (3)
6.2.1 (6) 6.3.2 (5) 6.4.5 (2) 6.8.3 (1)P
6.2.1 (7) 6.3.3 (1) 6.4.5 (3) 6.8.3 (2)P
6.2.1 (8) 6.3.3 (2) 6.4.5 (4) 6.8.3 (3)P
6.2.1 (9) 6.4.1 (1)P 6.4.5 (5) 6.8.4 (1)
6.2.2 (2) 6.4.1 (2)P 6.5.1 (1)P 6.8.4 (2)
6.2.2 (3) 6.4.1 (3) 6.5.2 (1) 6.8.4 (3)P
6.2.2 (4) 6.4.1 (4) 6.5.2 (2) 6.8.4 (4)
6.2.2 (5) 6.4.1 (5) 6.5.2 (3) 6.8.4 (5)
6.2.2 (6) 6.4.2 (1) 6.5.3 (1) 6.8.4 (6)P
6.2.2 (7) 6.4.2 (2) 6.5.3 (2) 6.8.5 (1)P
6.2.3 (1) 6.4.2 (3) 6.5.3 (3) 6.8.5 (2)
6.2.3 (2) 6.4.2 (4) 6.5.4 (1)P 6.8.5 (3)
6.2.3 (4) 6.4.2 (5) 6.5.4 (2)P 6.8.6 (1)
6.2.3 (5) 6.4.2 (6) 6.5.4 (3) 6.8.6 (2)
6.2.3 (6) 6.4.2 (7) 6.5.4 (4) 6.8.7 (2)
6.2.3 (8) 6.4.2 (8) 6.5.4 (5) 6.8.7 (3)
6.2.4 (1) 6.4.2 (9) 6.5.4 (6) 6.8.7 (4)
6.2.4 (2) 6.4.2 (10) 6.5.4 (7)  
6.2.4 (4) 6.4.2 (11) 6.5.4 (8)  

 

   Section 6 Ultimate Limit States (ULS)     The following clauses of EN 1992-1-1 apply.
6.1 (1)P 6.2.4 (6) 6.4.3 (1)P 6.5.4 (9)
6.1 (2)P 6.2.4 (7) 6.4.3 (2) 6.6 (1)P
6.1 (3)P 6.2.5 (1) 6.4.3 (3) 6.6 (2)
6.1 (4) 6.2.5 (2) 6.4.3 (4) 6.6 (3)
6.1 (5) 6.2.5 (3) 6.4.3 (5) 6.7 (1)P
6.1 (6) 6.2.5 (4) 6.4.3 (6) 6.7 (2)
6.1 (7) 6.3.1 (1)P 6.4.3 (7) 6.7 (3)
6.2.1 (1)P 6.3.1 (2) 6.4.3 (8) 6.7 (4)
6.2.1 (2) 6.3.1 (3) 6.4.3 (9) 6.8.1 (1)P
6.2.1 (3) 6.3.1 (4) 6.4.4 (1) 6.8.2 (1)P
6.2.1 (4) 6.3.1 (5) 6.4.4 (2) 6.8.2 (2)P
6.2.1 (5) 6.3.2 (1) 6.4.5 (1) 6.8.2 (3)
6.2.1 (6) 6.3.2 (5) 6.4.5 (2) 6.8.3 (1)P
6.2.1 (7) 6.3.3 (1) 6.4.5 (3) 6.8.3 (2)P
6.2.1 (8) 6.3.3 (2) 6.4.5 (4) 6.8.3 (3)P
6.2.1 (9) 6.4.1 (1)P 6.4.5 (5) 6.8.4 (1)
6.2.2 (2) 6.4.1 (2)P 6.5.1 (1)P 6.8.4 (2)
6.2.2 (3) 6.4.1 (3) 6.5.2 (1) 6.8.4 (3)P
6.2.2 (4) 6.4.1 (4) 6.5.2 (2) 6.8.4 (4)
6.2.2 (5) 6.4.1 (5) 6.5.2 (3) 6.8.4 (5)
6.2.2 (6) 6.4.2 (1) 6.5.3 (1) 6.8.4 (6)P
6.2.2 (7) 6.4.2 (2) 6.5.3 (2) 6.8.5 (1)P
6.2.3 (1) 6.4.2 (3) 6.5.3 (3) 6.8.5 (2)
6.2.3 (2) 6.4.2 (4) 6.5.4 (1)P 6.8.5 (3)
6.2.3 (4) 6.4.2 (5) 6.5.4 (2)P 6.8.6 (1)
6.2.3 (5) 6.4.2 (6) 6.5.4 (3) 6.8.6 (2)
6.2.3 (6) 6.4.2 (7) 6.5.4 (4) 6.8.7 (2)
6.2.3 (8) 6.4.2 (8) 6.5.4 (5) 6.8.7 (3)
6.2.4 (1) 6.4.2 (9) 6.5.4 (6) 6.8.7 (4)
6.2.4 (2) 6.4.2 (10) 6.5.4 (7)  
6.2.4 (4) 6.4.2 (11) 6.5.4 (8)  

 

  
6.1 Згин з осьовим навантаженням або без нього   (108) Для зовнішніх попередньо напружених арматурних елементів, що не мають зчеплення з бетоном, відносні деформації в попередньо напруженій арматурі між двома послідовно закріпленими точками вважаються постійними. Відносні деформації в попередньо напруженій арматурі дорівнюють залишковим відносним деформаціям після прояву втрат, збільшених на величину відносної деформації, викликаної деформацією конструкції між даними закріпленими точками.   (109) Для попередньо напружених конструкцій вимога 5(P) (5.10.1) може бути виконана будь-яким з наступних способів: а) перевірка несучої здатності з використанням зменшеної площі попередньо напружуваної арматури. Перевірка виконується в наступному порядку: i) обчислити згинальний момент, викликаний комбінацією навантажень, що часто зустрічається; ii) визначити зменшену площу попередньо напружуваної арматури так, щоб при спільній дії попереднього напруження і згинального моменту, обчисленого згідно переліку i), напруження на крайніх фібрах сягали величини ; iii) використовуючи зменшену площу попередньо напружуваної арматури, обчислити граничний згинальний момент. Необхідно переконатися в тому, що цей момент перевищує згинальний момент, викликаний комбінацією навантажень, що часто зустрічається. При цій перевірці може враховуватися перерозподіл внутрішніх зусиль в межах конструкції; в такому випадку граничний згинальний момент слід розраховувати з використанням часткових коефіцієнтів безпеки запасу міцності матеріалу для випадкових проектних умов, вказаних в таблиці 2.1N (2.4.2.4); b) забезпечення мінімальної площі перерізу арматури за формулою (6.101a). Площа перерізу арматури, призначена для іншої мети, може бути включена в розрахунок :   6.1 Bending with or without axial force (108) For external prestressing tendons the strain in the prestressing steel between two consecutive fixed points is assumed to be constant. The strain in the prestressing steel is then equal to the remaining strain, after losses, increased by the strain resulting from the structural deformation between the fixed points considered.     (109) For prestressed structures, 5(P) of 5.10.1 may be satisfied by any of the following methods:   a) Verifying the load capacity using a reduced area of prestress. This verification should be undertaken as follows:   i) Calculate the applied bending moment due to the frequent combination of actions.   ii) Determine the reduced area of prestress that results in the tensile stress reaching at the extreme tension fibre when the section is subject to the bending moment calculated in i) above.     iii) Using this reduced area of prestress, calculate the ultimate flexural capacity. It should be ensured that this exceeds the bending moment due to the frequent combination. Redistribution of internal actions within the structure may be taken into account for this verification and the ultimate bending resistance should be calculated using the material partial safety factors for accidental design situations given in Table 2.1N of 2.4.2.4.   b) Providing a minimum reinforcing steel area according to the Expression (6.101a). Reinforcing steel provided for other purposes may be included in .    
r (6.101a)  
де: момент тріщиноутворення, обчислений з використанням відповідної міцності на розтягування на крайній розтягнутій фібрі, при цьому вплив попереднього напруження не враховується. По стиках збірних елементів слід приймати = 0. плече внутрішньої пари відносно арматури в граничному стані за несучою здатністю.   ПРИМІТКА Значення для використання в конкретній країні вказується в національному додатку. Рекомендоване значення: = . c) забезпечення легкого доступу до попередньо напружених бетонних елементів для того, щоб перевіряти і контролювати стан напружуваних елементів за допомогою неруйнівних методів або моніторингу.   ПРИМІТКА Один або декілька з методів а), b), с) указуються як застосовні для конкретної країни в національному додатку.   (110) Якщо в пункті (109) вибрано метод b), то застосовуються такі правила: i) необхідно забезпечити мінімальну площу перерізу арматури на ділянках, де в бетоні виникають напруження розтягування при комбінації нормативних навантажень. При цій перевірці слід враховувати паразитні ефекти попереднього напруження, а первинні ефекти слід ігнорувати; ii) для попередньо напружених елементів застосовується формула (6.101a) з використанням одного з двох наступних альтернативних підходів: a) площа попередньо напружених арматурних елементів із захисним шаром бетону, що не менше ніж в раз перевищує задану в 4.4.1.2 мінімальну величину, розглядається як площа У формулі використовується величина для арматурних пасом; замість величини використовується ; b) попередньо напружені арматурні елементи з напруженнями нижче 0, 6 після прояву втрат при дії комбінації нормативних навантажень розглядаються як повністю активні. В цьому випадку замість формули (6.101a) використовується така формула:   where: is the cracking bending moment calculated using an appropriate tensile strength, at the extreme tension fibre of the section, ignoring any effect of prestressing. At the joint of segmental precast elements should be assumed to be zero. is the lever arm at the ultimate limit state related to the reinforcing steel.     NOTE The value of for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value for is .   c) Agreeing an appropriate inspection regime with the relevant National Authority on the basis of satisfactory evidence.     NOTE The applicable method or methods (selected from a, b and c) for use in a Country may be given in its National Annex.   (110) In cases where method b) in (109) above is chosen, the following rules apply: i) The minimum reinforcement steel area should be provided in regions where tensile stresses occur in the concrete under the characteristic combination of actions. In this check the parasitic effects of prestressing should be considered and the primary effects should be ignored.   ii) For pretensioned members Expression (6.101a) should be applied using one of the alternative approaches a) or b) described below: a) Tendons with concrete cover at least times the minimum specified in 4.4.1.2 are considered as effective in A value of based on the effective strands is used in the expression and is replaced with .   b) Tendons subject to stresses lower than 0, 6 after losses under the characteristic combination of actions are considered as fully active. In this case Expression (6.101a) is replaced by:  
   
(6.101b)  
де: визначається як менша з величин 0, 4 і 500 МПа.   ПРИМІТКА Значення для використання в конкретній країні вказується в національному додатку. Рекомендоване значення = 2, 0.   iii)для забезпечення достатньої деформативності арматуру з мінімальною площею перерізу , отриманою за формулою (6.101), для багатопрогонових нерозрізних балок слід доводити до проміжної опори в даному прогоні. Таке збільшення, проте, не є необхідним, якщо в граничному стані за несучою здатністю опір розтягуванню, забезпечуваний ненапружуваною і попередньо напруженою арматурою (розташованою над опорами), розрахований для нормативних значень міцності и , виявляється меншим, ніж опір стисненню стиснутої зони, з чого виходить, що руйнування останньої маловірогідно:
⇐ Предыдущая26272829303132333435Следующая ⇒

Данная страница нарушает авторские права?





© 2023 :: MyLektsii.ru :: Мои Лекции
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав.
Копирование текстов разрешено только с указанием индексируемой ссылки на источник.