Главная страница Случайная страница
Разделы сайта
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
В.5.2 Расчет внутреннего диаметра и числа ИТ по заданным значениям верхней границы диапазона измерений перепада давления на СУ и относительного диаметра отверстия СУ
|
|
B.5.2.1 Исходными данными для расчета являются - тип СУ, β, р, ∆ р, qmmax, qmmin, ρ, μ, для газов дополнительно - к.
Расчет выполняют в следующей последовательности.
Значения верхних и нижних границ диапазона допускаемых значений Re, D и г/для выбранного типа СУ определяют в соответствии с ГОСТ 8.586.2 (пункт 5.3.1), ГОСТ 8.586.3 (подпункты 5.1.6.1, 5.2.6.1, 5.3.4.1), ГОСТ 8.586.4 (пункты 5.1.2, 5.1.3, 5.1.4, 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4).
Для диафрагм с фланцевым способом отбора давления принимают Reн = 5000.
Вспомогательный параметр A рассчитывают по формуле
(B.44)
B.5.2.2 По формулам (В.28), (В.29) определяют вспомогательные параметры: Amin и Аmax.
B.5.2.3 Значения верхней границы D*в и нижней границы D*н диапазона допускаемых значений внутреннего диаметра ИТ рассчитывают по формулам:
D*н = max(Dн; dн/β); (B.45)
D*в = Dв. (B.46)
B.5.2.4 Параметры рассчитывают по формулам:
Nн = Amax/(Reв D*н); (B.47)
для всех типов СУ, кроме диафрагм с фланцевым способом отбора давления
Nв = Amin/(Reн D*в); (B.48)
для диафрагм с фланцевым способом отбора давления
Nв = min (Nв1; Nв2), (B.49)
где Nв1 = Amin/(ReнD*в); Nв2 = (Amin/170000)/(β D*в)2.
Значения Nн и Nв округляют в соответствии с В.5.1.3.
При Nв < Nн решение невозможно, необходимо изменить исходные данные.
B.5.2.5 При Nн ≤ Nв принимают число ИТ, удовлетворяющее условию:
Nн ≤ N ≤ Nв. (B.50)
B.5.2.6 При условии D*н ≤ D ≤ D*в относительно D решают уравнение
F = (q*mmax - qmmax)/qmmax = 0. (B.51)
где
q*mmax = A N C Kш Kп D2. (B.52)
Значения С, Кш, Кп в зависимости от выбранного типа СУ определяют в соответствии с ГОСТ 8.586.2 (пункт 5.3.2,), ГОСТ 8.586.3 (подпункты 5.1.6.2, 5.1.6.4, 5.2.6.2, 5.3.4.2), ГОСТ 8.586.4 (пункты 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4).
Число Re при этом рассчитывают по формуле
Re = Amax/(DN). (B.53)
B.5.2.7 Для решения уравнения (В.51) рекомендуется следующий алгоритм:
а) принимают D1 = D*н; D2 = D*в, рассчитывают соответствующие значения qm max1, qm max2 - по формуле (В.52) и F1, F2 - по формуле (В.51);
б) принимают
D*=(Dl + D2)/2
и рассчитывают соответствующие значения q*m max - по формуле (В.52), F* - по формуле (В.51);
при |F*| < 0, 001 полученное значение D* принимают в качестве окончательного, иначе процесс продолжают с перечисления в);
в) при условии F* F1 > 0, принимают D1 = D* и F1 = F*;
при условии F* F1 < 0, принимают D2 = D* и F2 = F*
переходят к выполнению перечисления б).
Приложение Г
(справочное)
Температурный коэффициент линейного расширения материала
Значения температурного коэффициента линейного расширения материала СУ и ИТ могут быть рассчитаны в зависимости от температуры по формуле, полученной на основе данных [13] и [14]:
α t = 10-6[a0+a1 (t/1000) + a2(t/1000)2], (Г.1)
где a0, a1 a2 - постоянные коэффициенты, определяемые в соответствии с таблицей Г.1.
Таблица Г.1 - Значения постоянных коэффициентов a 0, a 1 a 2 и границы области применения формулы (Г.1)
| Марка стали | Значения постоянных коэффициентов | Границы области применения формулы (Г.1) | |||
| a 0 | a 1 | a 2 | t min | t max | |
| 35Л | 10, 260 | 14, 000 | -40 | ||
| 45Л | 11, 600 | -40 | |||
| 20ХМЛ | 9, 830 | 18, 812 | -14, 191 | -40 | |
| 12Х18Н9ТЛ | 16, 466 | 5, 360 | 3, 000 | -40 | |
| 15К, 20К | 10, 800 | 10, 000 | -40 | ||
| 22К | 9, 142 | 34, 340 | -43, 526 | -40 | |
| 16ГС | 9, 903 | 20, 561 | -15, 675 | -40 | |
| 09Г2С | 10, 680 | 12, 000 | -40 | ||
| 10, 800 | 9, 000 | -4, 200 | -200 | ||
| 11, 100 | 7, 900 | - 3, 900 | -200 | ||
| 11, 100 | 7, 700 | -3, 400 | -200 | ||
| 30, 35 | 10, 200 | 10, 400 | - 5, 600 | -200 | |
| 40, 45 | 10, 821 | 17, 872 | -1 0, 986 | -40 | |
| 10Г2 | 9, 940 | 22, 667 | -40 | ||
| 38ХА | 12, 345 | 5, 433 | 5, 360 | -40 | |
| 40Х | 10, 819 | 15, 487 | - 9, 280 | -40 | |
| 15ХМ | 11, 448 | 12, 638 | -7, 137 | -200 | |
| 30ХМ, 30ХМА | 10, 720 | 14, 667 | -200 | ||
| 12Х1МФ | 10, 000 | 9, 600 | - 6, 000 | -200 | |
| 25X1МФ | 10, 235 | 18, 640 | -13, 000 | -40 | |
| 25Х2М1Ф | 12, 020 | 8, 000 | -40 | ||
| 15Х5М | 10, 100 | 2, 700 | -200 | ||
| 18Х2Н4МА | 11, 065 | 11, 224 | -5, 381 | -40 | |
| 38ХНЗМФА | 11, 446 | 9, 574 | -4, 945 | -40 | |
| 08X13 | 9, 971 | 9, 095 | -4, 115 | -40 | |
| 12X13 | 9, 557 | 11, 067 | - 5, 000 | -40 | |
| 20X13 | 9, 520 | 11, 333 | -40 | ||
| 30X13 | 9, 642 | 9, 600 | -4, 472 | -40 |
Окончание таблицы Г.1
| Марка стали | Значения постоянных коэффициентов | Границы области применения формулы (Г.1) | |||
| a 0 | a 1 | a 2 | t min | t max | |
| 10Х14Г14Н4Т | 15, 220 | 13, 000 | -40 | ||
| 08X18Н10 | 15, 325 | 11, 250 | -40 | ||
| 12Х18Н9Т | 15, 600 | 8, 300 | - 6, 500 | -200 | |
| 12Х18Н10Т, 12Х18Н12Т | 16, 206 | 6, 571 | -40 | ||
| 08Х18Н10Т | 15, 470 | 10, 500 | -40 | ||
| 08Х22Н6Т | 6, 400 | 60, 000 | -40 | ||
| 37Х12Н8Г8МФБ | 15, 800 | -40 | |||
| 31Х19Н9МВБТ | 16, 216 | 6, 400 | -40 | ||
| 06ХН28МДТ | 9, 153 | 30, 944 | - 26, 478 | -40 | |
| 20Л | 11, 660 | 9, 000 | -40 | ||
| 25Л | 10, 750 | 12, 500 | -40 |
Дополнительная информация о значениях температурного коэффициента линейного расширения для марок стали, не приведенных в таблице Г.1, приведена в [13].
Приложение Д (справочное)
Шероховатость внутренней поверхности трубопроводов
Таблица Д.1 - Значения эквивалентной шероховатости Rш, среднеарифметического отклонения профиля шероховатости Ra и относительной расширенной неопределенности U 'Rш
| Вид труб и материал | Состояние поверхности стенки ИТ и условия эксплуатации | Значения | ||
| R ш· 102 м | R a· 103, м | U' Rш | ||
| Цельнотянутые трубы из латуни, меди, алюминия, пластмассы | Технически гладкая, без отложений | 0, 03 | 0, 01 | |
| Стеклянные | Чистая | 0, 01 | 0, 003 | |
| Трубы из нержавеющей стали | Новая | 0, 03 | 0, 01 | |
| Цельнотянутые стальные: - холоднотянутые - горячетянутые - прокатные | Новая | 0, 03 | 0, 01 | |
| 0, 10 | 0, 03 | |||
| 0, 10 | 0, 03 | |||
| Цельносварные стальные: - прямошовные - со спиральным швом | Новая | 0, 10 | 0, 03 | |
| 0, 10 | 0, 03 | |||
| Стальные трубы | С незначительным налетом ржавчины | 0, 15 | 0, 045 | |
| Ржавая | 0, 25 | 0, 08 | ||
| Покрытая накипью | 1, 25 | 0, 375 | ||
| Сильно покрытая накипью | 0, 6 | |||
| Битумизированная, новая | 0, 04 | 0, 0125 | ||
| Битумизированная, бывшая в эксплуатации | 0, 15 | 0, 045 | ||
| Оцинкованная | 0, 13 | 0, 04 | ||
| Чугун | Новая, не бывшая в эксплуатации | 0, 25 | 0, 08 | |
| Ржавая | 1, 25 | 0, 4 | ||
| Покрытая накипью | 1, 5 | 0, 5 | ||
| Битуминизированная, новая | 0, 04 | 0, 0125 | ||
| Асбестоцемент | Покрытая и непокрытая, новая | 0, 03 | 0, 01 | |
| Непокрытая, бывшая в эксплуатации | 0, 05 | 0, 015 |
Приложение Е
(справочное)
Конструкция устройств подготовки потока и струевыпрямителей
Е.1 Общие положения
Е.1.1 В настоящем приложении приведена конструкция наиболее распространенных УПП и струевыпрямителей.
Включение УПП или струевыпрямителя в настоящее приложение не означает, что данное устройство прошло испытания в соответствии с приложением Ж.
Информация о УПП или струевыпрямителях, прошедших испытания, и методах их монтажа на ИТ приведена в ГОСТ 8.586.2 (пункт 6.3.1).
Допускается применение других конструкций УПП и струевыпрямителей, неуказанных в настоящем приложе нии, если они прошли испытания в соответствии с приложением Ж.
Е. 1.2 Коэффициент гидравлического сопротивления УПП и струевыпрямителей определяют по формуле
(E.1)
где ∆ w - потеря давления в струевыпрямителе или УПП.
|
|