З.3 Проектный подход 2.

Проектный подход 2 используется в тех случаях, когда величины нагрузок и воздействий или сопротивлений воздействиям существенно зависят от прочностных характеристик грунтов.

В проектном подходе 2 частные коэффициенты надежности по грунту γ _g принимаются отличными от 1, 0, все прочие частные коэффициенты надежности также в общем случае отличны от единицы.

Проектный подход 2А применяется, например, для расчета несущей способности фундаментов на естественном основании, расчета подпорных стен, расчета устойчивости склонов и откосов. Отличительной чертой проектного подхода 2А является отсутствие частных коэффициентов надежности по сопротивлению γ _R, т.к. расчетные значения сопротивления воздействиям определяются напрямую в зависимости от расчетных значений характеристик грунта.

Проектный подход 2Б применяется, в тех случаях, когда ряд величин сопротивлений воздействиям может зависеть непосредственно от прочностных характеристик грунта, а ряд не зависит. Например, такой подход используется при расчете устойчивости склонов, закрепленных анкерами. Другим примером может являться расчет несущей способности буровой сваи по грунту, если ее нижний конец заглублен в песчаный грунт (сопротивление сваи по боковой поверхности не зависит от прочностных характеристик грунта, а сопротивление под нижним концом зависит).

Проектный подход 2В применяется в тех же случаях, что 3Б, однако величины сопротивлений воздействиям определяются непосредственно испытаниями. Например, это относится к несущей способности свай или анкеров.

П р и м е ч а н и е – Выражения для проверки недопущения наступления предельных состояний (STR) и (GEO), соответствующие проектному подходу 2, используются в СП 22.13330.2011, СП 23.13330.2011, СП 24.13330.2011, СП 116.13330.2011.

Например, выражение (8.4а) может приобретать следующий вид в частных случаях:

- При расчете несущей способности по грунту фундамента на естественном основании

γ _nΣ E _d {γ _f y F _n; a _d} ≤ γ _d R _d { X _n/γ _g; a _d};

- При расчете несущей способности по грунту забивной сваи

γ _nΣ E _d {γ _f y F _n} ≤ Σ γ _Rd R _d { a _d};

- При расчете несущей способности по грунту буровой сваи

γ _nΣ E _d {γ _f y F _n} ≤ Σ γ _Rd R _d { X _n/γ _g; a _d};

- При проверке несущей способности сваи или анкера по результатам испытаний

γ _nΣ E _d {γ _f y F _n} ≤ γ _Rd R _d { a _d}

- При расчете уголковой подпорной стенки на сдвиг или опрокидывание

γ _nΣ E _d {γ _f y F _n; X _n/γ _g; a _d} ≤ Σ γ _d R _d { γ _f y F _n; X _n/γ _g; a _d};

- При проверке прочности элементов гибкой подпорной стенки

γ _nΣ E _d {γ _f y F _n; M _n/γ _m; X _n/γ _g; a _d±Da} ≤ γ _d R _d { M _n/γ _m};

- при проверке устойчивости склонов и откосов

γ _nΣ E _d {γ _f y F _n; X _n/γ _g; a _d} ≤ γ _d R _d { γ _f y F _n; M _n/γ _m; X _n/γ _g; a _d}.