Расчет панелей с асбестоцементными обшивками

Проверка верхней асбестоцементной обшивки производится по формуле

,

где q_x - полная равномерно распределенная нагрузка; a - расстояние между продольными ребрами по осям.

Проверка прочности на 1-ое загружение:

,

где d - толщина листа (8-10 мм); b = 100 см; f_{m, 90, d} = 11, 5 МПа - расчетноесопротивление изгибу асбестоцементных листов.

Проверка прочности на 2-ое загружение:

и .

Проверка жесткости:

5 1 Типы и расчет балок (дощатоклееных и клеефанернфх) Пояса клееных балок с плоской фанерной стенкой следует выполнять из вертикально поставленных слоев (досок). В поясах балок коробчатого сечения допускается применять горизонтальное расположение слоев. Если высота поясов превышает 100 мм, в них следует предусматривать горизонтальные пропилы со стороны стенок.

Для стенок балок должна применяться водостойкая фанера толщиной не менее 8 мм. Расчет следует вести по методу приведенного поперечного сечения исходя из предположения о линейном изменении напряжений по высоте элемента.

Осевые напряжения в полках балки (рисунок 1) должны удовлетворять условиям:

_{f, c, d} k_c f_{c, 0, d}, _{f, t, d} f_{t, 0, d}, где _{f, c, d}, _{f, t, d} — сжимающее и растягивающее напряжения в полках балки; f_{c, 0, d}, f_{t, 0, d} — соответственно расчетное сопротивление сжатию и растяжению древесины;

k_c — коэффициент продольного изгиба. Скалывающие напряжения (t_{w, d}) в стенке балки на уровне ее нейтральной оси и скалывающие напряжения (t_{w, f, d}) в швах между поясами и стенкой балки должны удовлетворять условиям: t_{w, d} f_{pv, 90, d}, t_{w, f, d} f_{pv, 0, d} (1), где f_{pv, 90, d} — расчетное сопротивление фанеры срезу перпендикулярно плоскости листа; f_{pv, 0, d} — расчетное сопротивление фанеры скалыванию в плоскости листа.

Рисунок 1 — Поперечные сечения клеефанерных балок с плоской фанерной стенкой двутаврового и коробчатого сечений

Напряжения сжатияи растяжения в полках балки определяются соответственно по формуле  _{f, c, d} = / M_d W_d, где W_d — приведенный момент сопротивления поперечного сечения;

M_d — расчетный изгибающий момент. Скалывающие напряжения (t_{w, d}) в стенке балки на уровне ее нейтральной оси определяются по формуле t_{w, d} = (V_d S_sd)/(I_d b_d), где V_d — расчетная поперечная сила; S_sd — статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси; b_d — расчетная ширина сечения: b_d = , — суммарная толщина стенок. Скалывающие напряжения (t_{w, f, d}) в швах между поясами и стенкой балки определяются по формуле (1) с расчетной шириной сечения, равной b_d = nh_f, где h_f — высота поясов; n — число вертикальных швов.Прочность стенки в опасном сечении на действие главных растягивающих напряжений в балках двутаврового и коробчатого сечений следует проверять по формуле

f_{pt, a},

где f_{pt, a} — расчетное сопротивление фанеры растяжению под углом (a), определяемое по графику рисунка Г.1 приложения Г; — нормальное напряжение в стенке от изгиба на уровне внутренней кромки поясов; — касательное напряжение в стенке на уровне внутренней кромки поясов;

a — угол, определяемый из зависимости: . (3)

Устойчивость стенки с продольным по отношению к оси балки расположением волокон наружных слоев следует проверять на действие касательных и нормальных напряжений при условии h_w/b_w > 50, где h_w — высота стенки между внутренними гранями полок; b_w — толщина стенок.Расчет следует производить по формуле

, (2)

где и — коэффициенты, определяемые по графикам рисунков Г.2 и Г.3 приложения Г;

— расчетная высота сечения стенки, которую следует принимать равной (h_w) при расстоянии между ребрами a ³ h_w и равной (a) при a < h_w.

При поперечном по отношению к оси балки расположении наружных волокон фанерной стенки проверку устойчивости следует производить по формуле (2) на действие только касательных напряжений в тех случаях, когда h_w/b_w > 80. Напряжения в растянутой фанерной обшивке плит (рисунок 2) и панелей должны удовлетворять условии s_{f, t, d} £ k_p f_{pt, 0, d}, где f_{pt, 0, d} — расчетное сопротивление фанеры растяжению; k_p — коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки, принимаемый равным при усовом соединении или с двусторонними накладками: k_p = 0, 6 для фанеры обычной и k_p = 0, 8 для фанеры бакелизированной. При отсутствии стыков k_p = 1; s_{f, t, d} — расчетные растягивающие напряжения в обшивке плит и панелей.

1— продольные ребра; 2 — обшивки

Рисунок 2 — Поперечное сечение клееных плит из фанеры и древесины

Расчетные растягивающие напряжения в обшивке плит и панелей определяются по формуле (3).

При определении приведенных моментов инерции и приведенных моментов сопротивления расчетную ширину фанерных обшивок следует принимать равной b_d = 0, 9b при l ³ 6a и b_d = 0, 15 l b/a при l < 6a (b — полная ширина сечения плиты, l — пролет плиты). Напряжения в сжатой обшивке плит и панелей должны удовлетворять условиюs_{f, c, d} £ k_pff_{pc, 0, d},

где k_pf = 1250 / (a₁/h_t)² при a₁/ h_t ³ 50; k_pf = 1 - (a₁/h_t)²/5000 при a₁/ h_t < 50,

где a₁ — расстояние между ребрами в свету; h_t — толщина фанеры. Верхняя обшивка плит должна быть дополнительно проверена на местный изгиб от сосредоточенной нагрузки 1 кН с коэффициентом надежности, равным 1, 2, как пластинка, заделанная в местах приклеивания к ребрам. Ребра и обшивки по шву в месте соединения с ребрами каркаса плит и панелей должны удовлетворять условиям: t_{w, d} £ f_{v, 0, d}, t_{f, d} £ f_{pv, 0, d},

где t_{w, d}, t_{f, d} — соответственно скалывающие напряжения в ребрах каркаса и обшивке по шву в месте примыкания ее к ребрам, определяемые по формуле (7.54);

f_{v, 0, d}, f_{pv, 0, d} — расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон и фанеры вдоль волокон наружных слоев.

52. Типы и расчет трехшарнирных рам из клеёной древесины.

Применение КДК обеспечивает повышение сборности строительства, даёт возможность значительно уменьшить массу зданий по сравнению с традиционными конструктивными решениями, обеспечить сокращение расхода стали, снижение трудоемкости и стоимости СМР, обуславливает сокращение транспортных расходов и сроков строительства. С целью удобства монтажа транспортировки, уменьшения трудоёмкости изготовления и исключения влияния осадки опор каркасы одноэтажных зд., как правило, решают в виде трехшарнирных рам с шарнирами на опорах и в коньке. В зависимости от технологии изготовления и используемых материалов 3-хшарнирные рамы делятся на 3 группы: 1) дощатые гнутоклееные; 2) дощатоклееные из прямолинейных элементов; 3) клеефанерные.

Расчёт следует вести по деформированной схеме с учётом напряжений, возникающих из-за геометр. и конструкц. несовершнств и отклонений геометр. оси от упругого центра поперечного сечения. Несовершенная форма конструкции соответствует нач. деформации, приближённо равной деформации, кот. можно найти с помощью угла наклона (φ) к конструкции или к соотв. элементу, а также нач. кривой выгиба м/д узловыми точками конструкции, соотв. max эксцентриситету (e); -(φ) следует принимать, равным как min: φ = 0, 005, для Н ≤ 5 м, φ = 0, 005≤ , для Н > 5 м, где Н- высота конструкции или длина элемента, м; - (е) следует принимать равным как min: е= 0, 003l. Прогиб следует рассчитывать при , где -расч. сопротивление изгибу, - нормат. сопротивление, - модуль упругости древесины вдоль волокон.

Расчёт на прочность элементов трехшарнирных рам в их плоскости долускается выполнять по правилам расчета сжато- изгибаемых элементов с расчетной длиной, равной длине полурам по осевой линии. Устойчивость проверяется по формуле:

, где n- показатель степени, учитывающий раскрепление растянутой кромки из плоскости: n=2 для элементов без раскрепления растянутой кромки и n=1 для элементов, имеющих такое раскрепление; -коэф. продольного изгиба, - опред. по СНБ; -расчетное сжимающее напряжение, опред. по формуле: ; - площадь брутто с max размерами сечения на участке,

- расч. напряжение от изгиба, , - max изгибающ. момент на рассматриваемом участке, - max момент сопротивления брутто на рассматриваемом участке. Для гнутоклееных рам и рам из прямолинейных элементов с углом м/д осями стойки и ригеля < расчетную длину ригеля и стойки следует принимать равной длинам их внешних подкрепленных кромок. Допускается расчет по линейной теории с умножением напряжений в формуле 7, 31 СНБ на коэф.

(на внутренней кромке); , где h- высота сечения; r- радиус кривизны оси элемента.

53 Типы и расчёт стропильных ферм из природной древесины.

Стропильные фермы:

- построечного изготовления (из досок, брусьев, брёвен (l от 9 до 20 м.).

- заводского изготовления (из укрупнённых элементов, составных, клееных пакетов и т. д.), (l до 100 м.).

Типы ферм построечного изготовления:

- треугольные

- 4-хугольные эл-ты прямоугольные;

- 5-тиугольные

- многоугольные

фермы с криволинейными поясами:

- сегментные;

- линзообразные (рыбообразные).

Расчёт стропильных ферм.

При узловой передаче нагрузок от кровли и подвесного потолка в элементах стропильных ферм возникают только продольные силы. Для треугольных ферм рассматривается только одно загружение (постоянная + снег на всей длине фермы). Для 4-х, 5-ти, многоугольных ферм рассматриваются два загружения как минимум (постоянная + снег на всей длине фермы и постоянная на полуферме). Из них выбирается наиболее опасное расчётное сочетание.

Конструктивный расчёт стропильных ферм.

При узловой передаче нагрузок эл-ты ферм центрируют в узлах.

Растянутый эл-т рассчитывается на прочность:

σ = N/A_inf ≤ f_{t, o, d}* ПК

Сжатый элемент рассчитывается на устойчивость:

σ = N/(K_cA_d) ≤ f_{c, o, d}*ПК

e = (h-c)/2

где с = h - h_{обрезания}

∑ М = ql²/8 – Ne

σ = N/A + M_Д/W ≤ f_{c, o, d}*ПК

где M_Д = (ql²/8 – Ne)/k_mc