Студопедия

Главная страница Случайная страница

КАТЕГОРИИ:

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Построение графиков нагрузок микрорайона №13




 

Таблица 7 – Исходные данные для построения суточного графика нагрузок

Посчитать и поставить другие данные

Часы 0-2 2-4 4-6 6-8 8-10 10-12 12-14 14-16 16-18 18-20 20-22 22-24
P,%

Рисунок 1 – График нагрузок суточный

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

Рисунок 2 – График нагрузок годовой

 

Pi = 2 * 365 * Pmax * 100%, (10)

где:

Pi – активная нагрузка ступени, кВт.

i – номер ступени.

P1 = 100%; кВт;

P2 = 90%; кВт;

P3 = 80%; кВт;

P4 = 70%; кВт;

P5 = 60%; кВт;

P6 = 50%; кВт;

P7 = 40%; кВт;

P8 = 30%; кВт;

P9 = 20%; кВт.

 

2.3 Выбор числа и мощности силовых трансформаторов

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

 

Определение коэффициента загрузки трансформатора

На территории 13 микрорайона расположено семь двухтрансформаторных подстанций с мощностями 315 кВА, 320 кВА, 400 кВА, 630 кВА.

Потребители 13 микрорайона относятся ко второй категории по надежности, где целесообразно использовать двухтрансформаторные подстанции с двухлучевыми схемами питания потребителей. При этом имеется независимый источник питания. В случае выхода из строя одного из трансформаторов, второй берет на себя нагрузку первого. Переход нагрузки вышедшего из строя трансформатора на трансформатор, оставшийся в работе выполняется автоматически.

 

Действующая нагрузка ТП-82 определяется

Pр.тп = Pmax + K1 * Pр.о + K2 * Pр.с + K3 * Pр.х.с, (11)

где:

Pmax – максимальная расчетная нагрузка жилых и общественных зданий, кВт;

K1, K2, K3; Pр.о, Pр.с, Pр.х.с – значения и коэффициенты участия в максимуме соответствующих нагрузок.

К1, К2, К3 – принимаем равным 1,1.

Pр.тп = кВт.

 

Трансформаторы ТП проверяются по действительным значениям коэффициентов загрузки и сопоставляются с допустимыми их значениями.

Kз. норм = , (12)

Kз.авар = , (13)

где:

 

Kз. норм, Kз.авар – коэффициент загрузки трансформатора в нормальном и ав

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  
арийном режиме;

Sр.тп – потребляемая расчетная полная мощность ТП, кВА;

Sтр.ном – номинальная мощность трансформатора, кВА.

nтр – количество трансформаторов, шт.

Kз. норм =



Kз.авар =

 

Рассчитываем потребляемую расчетную нагрузку ТП-82

Sр.тп = Sж.д + Sр.общ, (14)

где:

Sр.тп – потребляемая расчетная полная нагрузка ТП, кВА;

Sр.общ – полная нагрузка общественных зданий;

Sж.д – полная нагрузка жилых зданий.

Sр.тп = кВА.

 

Таблица 8 – Определение коэффициента загрузки трансформаторов

№ ТП Наименование или адрес здания Расчетная нагрузка, Sр, кВА Коэффициент совмещения максимумов, Kм Расчетная нагрузка ТП, Sр.тп, кВА Коэффициенты загрузки трансформаторов
норм. режим авар. режим
      1,1     0,62   1,25
           
     
    0,8  
    0,7  
      0,7  
      0,6  

 

Проверка произведена для трансформаторов типа ТМ-400/10/0,4

Паспортные данные трансформаторов ТП-82 находятся в таблице 9

 

 

Таблица 9 – Паспортные данные трансформаторов ТП-82

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

Марка трансформатора Uкз % Напряже- ние, кВ Потери, кВт Ixx % Iкз % Rтр Xтр Цена, тыс. руб
ВН НН ∆Pкз кВт ∆Pxx кВт
1) ТМ-400/10/0,4 10,5 0,4             150 000
2) ТМ-400/10/0,4 10,5 0,4              

 



Вывод: Расчеты показали, то Kз трансформаторов ТП-82 удовлетворяют требованиям ПУЭ и лежат в пределах от 0,6 до 1,3.

 

Определить потери реактивной мощности на холостом ходу

∆Qxx = Sном. тр * , (15)

где:

∆Qxx – потери реактивной мощности на холостом ходу, кВар;

Sтр.ном – номинальная полная мощность трансформатора, кВА;

Ixx – ток холостого хода, %.

∆Qxx 1тр = кВар;

∆Qxx 2тр = кВар.

 

Расчёт потерь активной мощности на холостом ходу

∆Pxx = ∆Pxx + kиn * ∆Qxx, (16)

где:

∆Pxx – потери активной мощности на холостом ходу, кВт;

∆Pxx – потери активной мощности, кВт;

Kиn –коэффициент изменения потерь, (задаётся энергосистемой и равен 0,05).

∆Pxx 1тр = кВт;

∆Pxx 2тр = кВт.

 

Определение потерь реактивной мощности при коротком замыкании

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

∆Qкз = Sном. тр * , (17)

∆Qкз – потери реактивной мощности при коротком замыкании, кВт;

Uкз – потери напряжения при коротком замыкании, %.

∆Qкз 1тр = кВар;

∆Qкз 2тр = кВар.

 

Определение потерь активной мощности при коротком замыкании

∆Pкз = ∆Pкз + Kиn * ∆Qкз, (18)

где:

∆Pкз– потери активной мощности в трансформаторе при коротком замыкании, кВт;

∆Pкз – потери активной мощности при коротком замыкании (табличная), кВт;

Kиn –коэффициент изменения потерь, (задается энергосистемой и равен 0,05).

∆Pкз 1тр = кВт;

∆Pкз 2тр = кВт.

 

Расчет экономически выгодной мощности, при которой необходимо переходить на параллельную работу двух трансформаторов

SЭ = Sтр.ном * , (19)

где:

SЭ – мощность при которой необходимо переходить на работу с двумя трансформаторами, кВА;

n – количество трансформаторов, шт;

SЭ 1тр = кВА;

SЭ 2тр = кВА.

2.4 Расчет токов кор

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  
откого замыкания

Расчетным видом КЗ для выбора и проверки параметров электрооборудования обычно считают трехфазное КЗ.

Для расчетов токов КЗ составим расчетную схему электроснабжения микрорайона и на её основе изобразим схему замещения.

Расчет токов КЗ производим в относительных единицах. При расчете в относительных единицах все величины сравниваются с базисными, в качестве которых принимаются базисная мощность Sб и базисное напряжение Uб.

Принимаем Sб = 100 мВА. В качестве базисного напряжения принимаем среднее значение напряжения той ступени, на которой имеет место короткое замыкание. Для точек К1 и К2 – Uб = 10,5 кВ, Uб = 0,4 кВ.

 

Рассчитываем базисный ток в точке К1 и К2

Iб = Sб / ( * Uб), (20)

где:

Sб – полная базисная мощность, мВА;

Uб – базисное напряжение, кВ.

Iб = 100 / ( * 10,5) = 5,505 кА;

Iб = 100 / ( * 0,4) = 144 кА.

 

Составление схемы замещения

Рисунок 3 – Схема замещения

 

 

Расчет токов короткого замыкания на высокой стороне для то

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  
чки К1

Определяем сопротивления элементов схемы замещения в относительных единицах

Для определения точки К1, сопротивления элементов цепи сворачиваем к точке К1 для определения Xрасч принимаем что сопротивление системы равно нулю.

Xрасч = Xсист / Xк.л, (21)

где:

Xсист – индуктивное сопротивление системы;

Xк.л – индуктивное сопротивление кабельной линии.

Xрасч = 0.

 

Определяем индуктивное сопротивление кабельной линии

Xк.л = X0 * L * Sб / Uб, (22)

где:

L – длина кабельной линии 2 км, от подстанции, км;

X0 – удельное индуктивное сопротивление кабеля 10 кВ, Ом/км (принимаем 0,08).

Xк.л =

 

Iном = , (23)

где:

Iном – номинальный ток, А;

Uб – базисное высшее напряжение, кВ;

Sтр. ном – номинальная мощность трансформатора, кВА.

Iном =

 

 

Короткое замыкание 3-х фазное по высокой стороне

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

Iк = I = , (24)

где:

Iк – трехфазное короткое замыкание, кА;

I - установившийся ток короткого замыкания в точке К1, кА.

Iк =

Проверяем на динамическую устойчивость по ударному току

Iуд = Kуд * * Iк, (25)

где:

Kуд – ударный коэффициент, зависящий от апериодической составляющей Ta (принимаем по табл. 4.5 [Рубашов], Куд = 1,369).

Iуд =

Определяем активное и реактивное сопротивление кабельной линии

Rкл = L* r0, (27)

Xкл = L * x0, (28)

где:

Rкл , Xкл – активное и реактивное сопротивление кабельной линии, Ом;

L – длина кабельной линии, км;

r0 , x0 – удельное активное и реактивное сопротивление, Oм / км.

Для схемы замещения от подстанции Север

Rкл 1.1 = Rп/ст – ТП-20 = 1 * 0,351 = 0,351;

Xкл 1.1 = Xп/ст – ТП-20 = 1 * 0,064 = 0,064;

R 1.3 = Rтп-19 – ТП-20 = 0,261 * 0,615 = 0,160;

X 1.4 = Xтп-19 – ТП-20 = 0,261 * 0,068 = 0,017;

R 1.5 = Rтп-20 – ТП-21 = 0,356 * 0,68 = 0,242;

X 1.6 = Xтп-20 – ТП-21 = 0,356 * 0,086 = 0,030.

Для схемы замещения от подстанции Южная

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

Rкл 2.1 = Rп/ст – ТП-33 = 1 * 0,320 = 0,320;

Xкл 2.2 = Xп/ст – ТП-33 = 1 * 0,075 = 0,075;

R 2.3 = Rтп-33 – ТП-34 = 0,310 * 0,685 = 0,212;

X 2.4 = Xтп-33 – ТП-34 = 0,310 * 0,082 = 0,025;

R 2.5 = Rтп-34 – ТП-35 = 0,420 * 0,65 = 0,273;

X 2.6 = Xтп-34 – ТП-35 = 0,420 * 0,092 = 0,038.

 

Расчет токов короткого замыкания на низкой стороне для точки К2

При расчетах токов короткого замыкания в схему замещения включают сопротивление активное и индуктивное трансформатора, сопротивление шинопроводов, обмоток трансформатора тока, разъединителя, автоматических выключателей, переходных сопротивлений контактов. Сопротивления складывают к точке К2.

Определяем индуктивное расчетное сопротивление и принимаем что сопротивление системы равно нулю

Xрасч = Xсист / Xк.л, (29)

где:

Xсист – индуктивное сопротивление системы;

Xк.л – индуктивное сопротивление кабельной линии.

Xрасч = 0.

 

Определяем индуктивное сопротивление кабельной линии

Xк.л = X0 * L * Sб / Uб, (30)

где:

L – длина кабельной линии 2 км, от подстанции, км;

X0 – удельное индуктивное сопротивление кабеля, Ом/км (принимаем 0,08).

Xк.л =

 

Iном = , (31)

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

где:

Iном – номинальный ток, А;

Uб – базисное низшее напряжение, кВ;

Sтр. ном – номинальная мощность трансформатора, кВА.

Iном =

 

Короткое замыкание 3-х фазное на низкой стороне

Iк = I = , (32)

где:

Iк – трехфазное короткое замыкание, кА;

I - установившийся ток короткого замыкания в точке К2, кА.

Iк =

 

Проверяем на динамическую устойчивость по ударному току

Iуд = Kуд * * Iк, (33)

где:

Kуд – ударный коэффициент, зависящий от апериодической составляющей Ta (принимаем по табл. 4.5 [Рубашов], Куд = 1,369).

Iуд =

 

Определяем полные суммарные сопротивления для точки К1 и К2

Z = , (34)

Z = = 0,024 Ом.

 

Таблица 10 – Результаты расчетов токов короткого замыкания

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

Точка КЗ Полное сопротивление, Z Ток трехфазного КЗ, Iк Ударный ток, Iуд Фактическое сечение кабельной линии, F Сечение с учетом проверки на термическую стойкость
К1   0,024    
К2    

mylektsii.ru - Мои Лекции - 2015-2018 год. (0.043 сек.)Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав Пожаловаться на материал